возможностью соскальзывания груза при сотрясениях, вызывае мых движением ленты. Наибольший допускаемый угол наклона в градусах для стационарных конвейеров при постоянной и рав номерной подаче груза на ленту можно принимать по табл. 12.
Т а б л и ц а 12 Наибольшие допускаемые углы наклона ленточных конвейеров в градусах
П рорезиненная ж елобча |
||
тая |
лента |
|
Г руз |
с рифленой |
|
с гладкой |
||
рабочей |
||
рабочей п о- |
||
п ов ер х н о |
||
перхнестъю |
стью |
|
Брикеты угол ьн ы е................ |
15 |
27 |
|
Руда крупная (аср = |
100 мы) |
18 |
30 |
Руда дробленая (ат ах |
= 60 мм) |
20 |
30 |
Уголь каменный: |
|
17 |
20 |
орешковый |
|
||
рядовой . |
|
18 |
27 |
штыбовой |
|
22 |
30 |
§ 3. ТЯГОВЫЙ РАСЧЕТ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ДВИГАТЕЛЯ
Для предварительного определения мощности двигателя при проектировочном расчете можно воспользоваться приближенным методом, считая, что общее сопротивление движению ленты равно
W 0 = k(W r + W n), Н, |
|
|
|
|
(106) |
||
где W r —- сопротивление движению |
груженой |
ветви, |
Н; |
|
|||
Wn — сопротивление |
движению |
порожней |
ветви, |
Н; |
конце |
||
к — коэффициент, |
учитывающий сопротивление |
на |
|||||
вых барабанах, в загрузочном устройстве и другие |
|||||||
местные сопротивления (см. табл. 14) |
[671; |
|
|
||||
Wr = (qT+q„-\- q’p) Lgcos $w‘t ± (q„ + |
qt)L g sin f>l H. |
(107) |
|||||
W„ = (q„ + q'p) Lg cos |
± qLg sin P, |
H, |
|
(108) |
|||
гДе Яг — линейная масса груза на |
ленте |
[см. |
формулы |
(22) и |
|||
(23)1; |
|
|
|
|
|
|
|
дл — линейная масса ленты, кг/м (см. табл. 16); |
|
|
|||||
q'p — линейная масса роликов на грузовой ветви; |
|
|
|||||
др — линейная масса роликов |
на порожней |
ветви. |
|
||||
В формулах (107) и |
(108) % = |
% = ^-р, |
|
|
|||
р
где Gp, Gp — масса вращающихся частей роликоопор соответ ственно груженой и порожней ветвей конвейера (см. табл. 13);
Zp, Zp — расстояние между роликоопорами соответственно груженой и порожней ветвей конвейера.
Массы вращающихся частей роликоопор
|
|
Ж елобчатая роли н оопора |
|
П рямая рол икоои ора |
||
Ш ирина л ен |
в нормальном |
в тяж ел ом и сполн е |
|
|
||
исполнении |
нии |
|
|
|
||
ты, мм |
|
|
|
|
Д иаметр |
|
|
|
|
|
|
М асса, кг |
|
|
Д иаметр |
М асса, |
Д иаметр |
М асса, |
ролика, мм |
|
|
|
|
||||
|
рол ика, |
кг |
ролика, |
к г |
|
|
|
мм |
мм |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
400 |
102 |
10 |
|
|
102 |
6 ,0 |
500 |
102 |
11,5 |
— |
— |
102 |
7,5 |
660 |
102 |
12,5 |
— |
— |
102 |
10,5 |
800 |
89 |
8,5 |
— |
— |
89 |
7,7 |
800 |
127 |
22 |
159 |
45 |
127 |
19,0 |
1 0 0 0 |
127 |
25 |
159 |
50 |
127 |
21,5 |
12 0 0 |
127 |
29 |
159 |
57 |
127 |
26,0 |
Мощпость двигателя |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
*0 |
МИ'п + и'г) |
, кВт, |
|
(109) |
||
|
|
|
1 0 0 0 ч „ |
|
|
|||
где — 0,8 — к. п. д. механизма привода, |
|
|
||||||
одставляя |
в формулу |
(109) |
значения |
Wn и W r, |
получим |
|||
а |
|
|
|
|
|
|
||
|
kLg [(<7Г + |
Ял + 9р) К + |
|
(Ял + 7р) и>п] cos р ± |
sin Р |
|
||
^0 = |
|
|
1000т]м |
|
|
кВт. (110) |
||
Обычно для |
большинства практических |
расчетов |
вместо w'n |
|||||
и w'Tдостаточно принять один общий коэффициент сопротивления
w' |
(см. по табл. 15), тогда формула (110) примет вид |
|
|
|||||||||||
|
|
|
kLg (дг+ |
2дл + 9р + др) w' cos р ± qrLg sin Р |
|
|
|
|||||||
|
|
^0 = |
|
|
|
|
ЮООЛм |
|
|
, кВт. |
|
(I ll) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 14 |
||
|
Значения коэффициента к в зависимости от длины конвейера L |
|
||||||||||||
L, м 6 |
10 |
20 |
30 |
50 |
80 |
100 |
200 |
300 |
400 |
600 |
830 1000 |
1500 |
||
к |
6 |
4,5 |
3.2 |
2,6 |
2,2 |
1,9 |
1,75 |
1,45 |
1,3 |
1,2 |
1,15 |
1,1 |
1,08 |
1,05 |
|
При |
наличии |
сбрасывающих |
устройств |
к |
мощности, |
опреде |
|||||||
ляемой по формуле (111), прибавляется мощность, затрачиваемая на разгрузку.
Для плужкового сбрасывателя |
|
Nc6p — CQB, кВт, |
(112) |
|
|
Т а б л и ц а 15 |
|
Значения коэффициентов сопротивления движению |
|
||
wu Иw' |
|
|
|
Условия работы |
Коэффи |
Для откры |
Для под.»с51- |
циенты |
тых работ |
пых работ |
|
Хорошее состояние конвейера, сильное за |
|
0,024-0,032 |
0,03—0,036 |
грязнение ленты, полустацпонарные ус |
wn |
0,03—0,04 |
0,035-0,045 |
тановки |
W* |
0,028 |
0,035 |
Удовлетворительное состояние конвейера, |
wh |
0,03-0,04 0,035-0,45 |
|
сильное загрязнение и запыление атмо |
w' |
0,035—0,045 |
0,04—0,05 |
сферы, передвижные установки |
uf |
0,032 |
0,04 |
|
Линейная масса конвейерных лент |
|
Т а б л и ц а |
16 |
|
|||||||
|
|
кг/м |
|
|
|
|||||||
Ширина ленты, мм |
Тип ленты |
мм |
|
Число основных |
прокладок ленты |
|
|
|||||
Толщина обкладок, |
|
|
|
|||||||||
3 |
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
0 |
И) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
800 |
Б -820 |
4 /2 |
|
10,3 |
11,5 |
12,7 |
|
13,9 |
15,1 |
— |
— |
|
800 |
О П Б |
4 ,5 /2 |
— |
14,0 |
16,0 |
18,0 |
|
— |
— |
|
||
800 |
Р Л Х |
4 ,5 /2 |
— |
10,8 |
12,0 |
13,2 |
|
— |
— |
-г- |
— |
— |
800 |
3 K -30 0 |
4 ,5 /2 |
12,0 |
13,2 |
— |
— |
|
— |
— |
— |
||
1000 |
Б -820 |
4 /2 |
— |
11,7 |
12,9 |
14,1 |
|
15,3 |
16,5 |
17,7 |
18,4 |
|
1000 |
О П Б |
4 ,5 /2— |
— |
20,0 |
22,5 |
|
25,0 27,5 |
— |
— |
|
||
1000 |
Р Л Х |
4 ,5 /2— |
— |
15,0 |
16,5 |
|
1 8,0 19,5 |
21,5 |
— |
|
||
1000 |
2К -300 |
6/2 |
16,7 |
18,2 |
19,7 |
— |
|
— |
— |
— |
— |
|
1200 |
О П Б |
4 ,5 /2 |
— |
— |
24,0 |
27,0 |
|
30 ,0 |
3 3,0 |
3 6,0 |
— |
|
1200 |
Р Л Х |
4 ,5 /2 |
— |
— |
16,2 |
19,8 |
|
21,6 |
23,4 |
25,2 |
— |
— |
1200 |
2К -300 |
6 /2 |
19,921,7 |
23,5 |
25,3 |
|
— |
— |
— |
|
||
1200 |
1К-300 |
6/2 |
21,7 |
23,5 |
25,3 |
27,1 |
|
— |
— |
— |
— |
|
1400 |
Б-820 |
6/2 |
— |
— |
|
— |
—27,6 |
29,7 |
31,8 |
33,9 |
|
|
1400 |
ОПБ |
4,5/2 |
— |
— |
|
— 31,5 |
|
35,0 |
38,5 |
42,0 |
45,5 |
|
1400 |
Р Л Х |
4,5/2 |
— |
— |
|
— 23,1 |
|
25,2 |
27,3 |
29,4 |
31,5 |
|
1400 |
Р Л Х |
6/2 |
— |
— |
|
— 25,5 |
|
27,6 |
29,7 |
31,8 |
33,9 |
|
1600 |
Анид |
6/2 |
— |
|
|
36,0 |
|
40,0 |
44,0 |
— |
|
|
где С = 0,0075; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Q — производительность, т; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
В — ширина ленты, м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Для двухбарабанной самоходной тележки мощность подсчиты |
|
|||||||||||
вается |
по эмпирической |
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
^сбР = 0,275ЛГ0+ |
0,05(7+0,4, |
кВт. |
(ИЗ) |
|
||||||
Мощность на валу двигателя в этом случае составит |
|
|
||||||||||
N „ = .^ (*е+ЛГ«бр) ? кВТ) |
(114) |
где Thi — к. п. д. механизма привода; |
мощ |
||
к3 = |
1,1 4-1,2 — коэффициент |
запаса установочной |
|
|
ности. |
|
|
Зная мощность на валу барабана, можно найти окружное уси |
|||
лие на |
барабане |
|
|
|
W = -^ -'.'А'10011 |
, н . |
(115> |
Рве. 39. Схемы приводов ленточных конвейеров:
а — однобарабанный; б — двухбарабанный; в — с прижимным роликом; г — с прижим ной лентой
Это усилие передается ленте трением. Согласно формуле* Эйлера 5наб = *5сбе^а, следовательно, тяговое усилие привода
W 0= SEa6~ S c6= Sc6 (е^а— 1), Н. |
(116) |
Тяговое усилие привода можно повысить повышением перво начального натяжения ленты Sc6a, увеличением коэффициента
сцепления ц или угла обхвата а. При увеличении первоначальногонатяжения ленты потребуется большее число прокладок в ней, что удорожает ленту, поэтому при конструировании приводов стараются обеспечить требуемое тяговое усилие увеличением коэф фициента сцепления р, или угла обхвата а.
В однобарабанном приводе (рис. ЗУ, а) угол обхвата а со ставляет около 270°. Для увеличения тягового усилия барабан футеруют материалами с высоким коэффициентом трения (рези ной, пластмассой и др.). При сухой ленте коэффициент трения имеет весьма высокое значение (0,4—0,6 — резина по резине) и
однобарабанные приводы обеспечивают необходимое тяговое уси лие. Однобарабанные приводы целесообразно применять также в наклонных конвейерах, в которых сбегающая ветвь натянута за счет собственного веса.
Для повышения тягового усилия увеличивают угол обхвата установкой двухбарабанных (рис. 39, б), а иногда и трехбарабан ных приводов, а также применяют различные прижимные уст ройства, увеличивающие силу сцепления ленты с барабаном (рис. 39, в, г).
При выборе схемы привода необходимо тщательно учитывать условия эксплуатации. Так, при транспортировании влажных липких материалов на открытых горных разработках лента не должна огибать барабаны рабочей стороной.
Если угол а, вычисленный по формуле (116), превышает допустимый для однобарабанных приводов, то необходимо приме нять двухбарабанный привод или привод с прижимным устрой ством.
Двухбарабанные приводы подземных конвейеров могут иметь жесткую кинематическую связь приводных барабанов, в которых угловые скорости барабанов всегда одинаковы и пробуксовка ленты возможна только одновременно на обоих барабанах.
Максимальная теоретическая сила тяги такого привода, при которой начинается пробуксовывание, будет равна сумме тяговых сил, развиваемых на каждом барабане. Учитывая, что в общем
случае углы обхвата на |
барабанах аг и а2 (рис. |
39, б) и коэф |
|||
фициенты |
трения р-! и р2 |
могут быть различны; |
например, при |
||
влажном |
материале и мокрой рабочей поверхности, сила тяги |
||||
на |
первом барабане |
|
|
||
на |
втором |
Л = 5 наб —5пр = Snp(е** - 1 ) , |
(117) |
||
Рг = Snp- S c6= Sc6( е м - 1 ) . |
(118) |
||||
|
|
||||
|
Общая наибольшая сила тяги привода при условии, что |
||||
|
|
Snp = Sc6e№ . |
|
||
При Р0 = Рг -\-Р2 = Sa (e*t>a‘+>i«a« — 1), |
(119) |
||||
“ i = «2 = a; Pi = Рг= p;
(120)
(121)
а общая сила тяги привода
Р о = £сб(в**®— 1), Н. |
(122) |