ления рештачного става в профиле и плане, измельчения угля, при заклинивании кусков между желобом и скребками и др.
При расчете величину их можно принимать в зависимости от типа конвейера по табл. 5.
Т а б л и ц а 5
Значения коэффициента сопротивления в зависимости от типа конвейера
*
Тип конвейера
Одноцепной с вертикально замкнутой цепью (см. рис. 10, а) ...............................................................
Одноцепной с горизонтально замкнутой цепью (рис. 10, в) ...............................................................
Двухцепные с вертикально замкнутой цепью, с верх ними направляющими и закрытой нижней ветвью при прямолинейном ставе (см. рис. 10, б)
То же, но при волнистом профиле става . . . .
Двухцепные с вертикально-замкнутой цепью, с верх ними направляющими при открытой снизу холо стой ветви и прямолинейном ставе
Коаффициснт сопротивле
|
ния |
движению |
движению |
материала |
|
цепи по |
по желобу |
желобу /* |
/* |
0,45-0,55 |
0,35 |
0,70-0,75 |
0,40 |
0,7-0,80 |
0,30 |
1 ,0 -1,2 |
0,40 |
0 ,7 -0 ,8 |
0,50 |
Мощность двигателя
N-- |
W 0v |
кВт, |
(70) |
1000т]ц |
гдепц — к. п. д. привода, который можно принимать равным 0,75. При постоянно установленной мощности двигателя с изме нением условий эксплуатации (L, р, Q) будет изменяться рас стояние, на которое данный двигатель может обеспечивать транс
портирование материала.
Эту длину можно определить, воспользовавшись формулами
(69) |
и (70): |
|
|
|
___________ 1 0 0 (WT)M___________ |
(71) |
|
|
eg [2£о/г cos Р + qfi cos Р ± |
sin Р] ’ |
|
|
|
||
Согласно формуле (3) при Q, т/ч, линейная масса материала равна |
|||
q = |
кг/м. Поэтому можно построить |
график применимости |
|
конвейера (рис. 14), показывающий зависимость длины L от угла наклона р. Для этого по оси ординат откладывают длину конвейера, а по оси абсцисс — углы наклона его (положительные— при подъеме и отрицательные — при спуске). Каждой производи тельности конвейера будет соответствовать своя кривая.
Пользуясь графиком применимости, можно определить область применения конвейера в зависимости от условий эксплуатации.
Шахтные конвейеры в лавах с высокой концентрацией работ делают многоприводиыми (рис. 15). Мощность и число двигателей приводов па каждом конце конвейера выбирают так, чтобы голов ной привод преодолевал сопротивление грузовой ветви, хвосто вой — порожней.
При транспортировании по восстанию величина NXB обычно получается малой и установка хвостового привода не дает сущест
венного |
уменьшения |
натя |
|
|
|
|
||
жения |
цепи. При |
транспор |
|
|
|
|
||
тировании по падению в пре |
Q =2б0т/ч | |
г-350л |
|
|||||
|
|
|
||||||
делах от 5 до 20° установка |
|
^250 |
\C60rj |
|||||
хвостового |
привода |
значи |
|
(Нй1‘ |
||||
|
|
|
||||||
тельно |
уменьшает |
натяже |
2*4^'~90кВт __ |
4СП |
|
|||
loir |
|
|||||||
ние цепи и позволяет иметь |
|
|
|
|
||||
в лаве |
один |
конвейер. |
|
|
* |
50 |
Л |
|
Число двигателей в го ловном и хвостовом приво дах зависит от принятой мощности единичного двига теля и соотношения Nrojl и Nxв.
При Nron __ 2 принимают |
Q m3Sltr/ч |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Мхв |
двигателей |
по |
~Л/в4Х « s - й \0кдГП |
|
|
|
|||||
компоновку |
|
|
|
|||||||||
рис. 15, б; |
такая компоновка |
- 2 * 45 =9 0к В т |
|
|
|
|
||||||
наиболее |
типична. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
кон |
: |
1 |
1 — |
|
|
|
|
||||
В |
многоприводных |
го |
15 |
10 |
5 0 |
5 |
10 15 |
20 |
||||
вейерах двигатели, |
редукто |
|
|
Угол падения |
пласта, градус |
|||||||
ры и |
турбомуфты |
унифици |
Рио. 14. Графики зависимости длины кон |
|||||||||
рованы. Так |
как |
двигатели |
вейера СП-63М от угла наклона и числа |
|||||||||
установленных |
электродвигателей при |
произ |
||||||||||
кинематически связаны |
ме |
|
|
|
водительности: |
|
|
|||||
жду |
собой |
через |
тяговую |
|
а — 260 т/ч; |
б — 300 т/ч; |
в — 355 т/ч |
|||||
цепь |
и вращаются |
с одной |
|
|
|
|
|
|
|
|||
скоростью, то при одинаковых механических характеристиках они развивают, примерно, одинаковые моменты.
При двух двигателях мощность, развиваемая каждым из них,
N‘ |
■УголЧ~Ухп |
кВт, |
(72) |
|
|||
окружное усилие головной и хвостовой звездочек |
|
||
|
У'ЮООлм |
Н. |
(73) |
Действительное натяжение тяговой цепи может отклоняться от теоретического из-за неодинаковой жесткости механических
характеристик двигателей ( — , где М — вращающий момент,
s — скольжение двигателя^, разности напряжений на зажимах
двигателей вследствие различного расстояния их от распреде-
лительного пункта лавы, а также разности радиуса наматывания цепи на звездочку.
Для смягчения характеристики между двигателем и редук тором устанавливают турбомуфты, но и при наличии последних на распределение тяговых усилий между двигателями будет оказы вать влияние различие в их механических характеристиках из-за возможной разницы в количестве жидкости в каждой из турбо муфт. На распределение тяговых усилий между приводами влияет
а
Сборка № 1jL-150M —--------------------------- ►
-ЙГСЕЗ-
6
-№ 3}L = 300M ■
- Е З Н Г ^
| р Я р !ц
Рис. 15. Схемы расположения приводов в конвейерах СП-63М:
а— с двумя приводными блоками в головной части; б — с тремя приводными блоками;
в— с четырьмя приводными блоками
также жесткость цепи и элементов привода. Исследованиями уста новлено, что при одинаковых двигателях с одинаковым номиналь ным скольжением нагрузка между ними распределяется почти поровну.
С уменьшением жесткости стабильность распределения на грузки между двигателями повышается. При жесткости, дости
гаемой при асинхронных двигателях с турбомуфтами |
= 20-f-55, |
стабильность нагрузки между двигателями получается удовлетво рительной.
§ 5. ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИИ ЗАБОЙНЫХ КОНВЕЙЕРОВ
При проектировании и расчете забойных конвейеров должны быть известны производительность, длина, угол установки кон вейера, мощность пласта, паспорт крепи и др. Необходимо также учитывать характер сопряжения выемочной машины с конвейером
ис крепыо лавы, способ перемещения конвейера вслед за подвиганием забоя и сопряжение забойного конвейера с последующими транспортными средствами.
Указапные факторы тесно взаимосвязаны. Так, например, тип
ихарактеристика выемочной машины определяют производитель ность конвейера, величину кусков транспортируемого материала, последовательность загрузки конвейера. Система крепления лавы
итип выемочной машины определяют в совокупности шаг и способ передвижки конвейера вслед за подвиганием забоя, размеры и внешнюю конфигурацию рештачного става, величину дополнитель ных нагрузок на рештачный став и т. д.
Кроме указанных факторов, учитывающих индивидуальные особенности работы агрегатных конвейеров, ко всем забойным конвейерам предъявляется ряд общих требований. Конвейер дол жен допускать погрузку по всей длине, высота рештачного става со стороны забоя (погрузки) должна быть по возможности не большой, а со стороны выработанного пространства желательно иметь повышенный борт, предотвращающий переброску угля через конвейер. Мощность двигателей и прочность тягового органа должны обеспечивать установку одного конвейера на всю длину лавы, так как при двух конвейерах их сопряжение затрудняет механизированную погрузку. Конструкция конвейера должна предусматривать применение средств автоматизации управления конвейерными линиями, обеспечивающих их работу без постоян ного обслуживающего персонала. Конвейер должен быть по воз можности реверсивным. Приводная головка должна позволять перемонтаж редуктора и двигателя с одной стороны на другую
для возможности работы конвейера в правых и левых забоях. В наклонных конвейерах должны быть предусмотрены устрой ства, немедленно отключающие двигатель от сети в случае обрыва цепи. Для этой цепи используют индукционные датчики в сочета нии со специальной аппаратурой. Индукционный датчик, устанав ливаемый на первом нижнем рештаке под холостой ветвью скреб ковой цепи, осуществляет бесконтактную связь движущейся цепи со схемой контроля. Датчик состоит из постоянного магнита с об мотками, в которых за счет изменения магнитного потока при про хождении над датчиком меняющихся масс скребковой цепи наво дится э. д. с. Наличие или отсутствие э. д. с. свидетельствует о дви
жении или остановке цепи.
Конвейер после каждого цикла в лаве необходимо перемещать на новое место. В зависимости от способа перемещения конструк ция конвейера должна обеспечивать легкую сборку и разборку или быть приспособлена дая передвижки без разборки.
Конвейеры струговых агрегатов отличаются от обычных пере движных более массивной конструкцией рештачного става и конце вых частей. Рештачный став является для струга несущей рамой, а поэтому делается прочным, жестким и снабжается дополнитель ными деталями для опоры и направления струга.
Тяговые цепи являются ответственными элементами, от кот0~ рых при заданной производительности зависит длина конвейераВысокая прочность цепей должна сочетаться с минимальным весо^» износоустойчивостью, быстротой сборки и разборки, удобство^ замены звеньев, простотой конструкции и низкой стоимость^ изготовления.
Криволинейность выработок, изгибание конвейера при меха' низированной передвижке без разборки и* перегибы цепи в самоМ
Рис. 17. Сварная круглозвенная цепь
конвейере (конвейеры с повернутой или смещенной цепью) тре буют от цепей гибкости в двух плоскостях.
При работе цепи подвергаются усталостному разрушению под действием переменных нагрузок, пластическим деформациям и полному разрушению под действием кратковременных перегрузок.
При проектировании конвейеров цепи обычно выбирают из числа серийно выпускаемых специализированными заводами и про веряют их расчетом.
В подземных конвейерах применяют штампованные разборные (ГОСТ 589—74) цепи с шагом 80 мм (рис. 16, а), собираемые из трех штампованных деталей: внутреннего звена, бокового звена и валика. Внутреннее звено имеет односторонний контакт с ва ликом и благодаря наличию зазоров штампованную цепь можно отклонять на небольшой угол в плоскости, перпендикулярной к