Материал: Туровский Я. Техническая электродинамика

воде этих зависимостей, из (6-67) можно сделать важ­ ный практический вывод, заключающийся в том, что до сих пор, пока толщина слоя, нагретого до температуры выше точки Кюри, меньше двух эквивалентных глубин проникновения волны б2=б8оо°с (точнее Й<бг1п2с'), наибольшая плотность, а следовательно, и наибольшее количество выделенного тепла концентрируются не на поверхности закаливаемого изделия, а на границе меж­ ду нагретым и холодным слоями. Это позволяет избе­ жать пережигания поверхностного слоя даже при силь­

вытекает [Л. 4-2], что в начале нагрева тепловая волна проникает в металл на глубину, почти в 100 раз мень­ шую, чем электрическая волна. Глубина проникновения тепловой волны, на которой амплитуда тепловой волны уменьшается в е раз, составляет в сантиметрах:

6-9. КОРОТКИЕ СЕТИ

В электротермии, в мощных трансформаторах энерге­ тических распределительных станций и т. п. одним из основных вопросов является расчет сопротивления ко­ ротких сетей, несущих большие токи, и их воздействия на стальные элементы конструкции.

340

С о п р о т и в л е н и я . Активное сопротивление корот­ ких сетей при переменном токе рассчитывают по фор­ муле

где Рпост — сопротивление при постоянном токе; kn — коэффициент вытеснения тока (рис. 6-16—6-18); / — ча­ стота тока; #ioo — активное сопротивление проводника длиной 100 мм при по-

ложены друг к другу. Ин­ дуктивность контура, состоящего из параллельных

проводников, несущих одинаковые токи, может быть уменьшена путем увеличения расстояния между отдель­ ными проводниками. Индуктивность одного проводника

2,0.

Рис. 6-17. Коэффициент вытеснения тока kn трубчатого проводника [Л. 10-3].

341

где ц— магнитная проницаемость материала проводни­ ка; в случае круглого проводника с действительным ра­ диусом R принимаем r^0J8R, а в случае прямоуголь­ ного сечения rza0,22(b + h).

Рис. 6-18. Коэффициент вытеснения тока kn прямо­ угольного проводника [Л. 10-3].

Взаимная индуктивность М двух параллельных про­ водников, расположенных друг от друга на расстоянии

При несимметричной системе трехфазных проводни­ ков имеем ОыфЬъзФОы. При равномерной транспози­ ции можно принять среднее значение

342

положения шин (рис. 4-31,а) появляется передача мощ­ ности от одной из крайний фаз (так называемой «мерт­ вой») во вторую крайнюю фазу (называемую иногда «дикой» фазой).

343

Индуктивность L и активное сопротивление R отдель­ ных фаз (вместе с приемником и питающим трансфор­ матором) обычно для всех фаз одинаковы. Следователь­

В случае симметричного распределения проводников или при транспозиции проводников линии с равными

344