Материал: Туровский Я. Техническая электродинамика

Во

многих

случаях

достаточно

исследовать

поле

1-й гармоники вдоль окружности

( v = l ) .

Тогда

мгно­

венное значение напряженности поля имеет вид:

Hz

=

^ f - e i s a t

e 4

n x

h

<Га «г cos (2я — l)-^-y,

(б-48а)

где

a„ =

] / sas

+ (n/x)2

4 - (2/г - 1) 2

it»/L5.

у^7{Х

Для

стали

с

параметрами

(х = 500-ь-1 ООО

и

X I О6

См/м, а

также

при

скольжении,

близком

к

s = l ,

|a2 |

= со]х-у= (140-f-280) 104

1/м2. Поэтому при не очень

большом числе

гармоник

поля вдоль длины машины и

не очень малом скольжении можно принять:

Re

{sa2 } > (тг/х)2 +

(2п -

I ) 2

тс2 /!2 ,

т.

е.

ап

«

V~sa.

В таком случае множитель е

a " z

в

(6-48а)

можно

вынести за знак суммы, которая сама

по себе

представ­

ляет ничто иное, как разложение

в

ряд

Фурье

кривой

распределения

поля

Hmzs

= Bmb(y)j\).~f(у)

на

поверх­

ности ротора вдоль его оси. На основании

(6-48а)

мож­

но,

следовательно,

написать

уравнение

для

амплитуд

поля

вдоль окружности ротора

Н т

г ~

e - ' , t x

, z е~УГаг.

(6-49)

где

Bm6

—

^0Fmif2bp.

дЁту/дх=

— /so ) ( A / / M Z ,

получаем:

Ёту

= i = * - = - j s ^

С = ^ В т 5 < Г / Г м Г ' Т

* •

(6-50)

причем для х = 0, £ y = 0, благодаря чему С = 0 .

тока

Комплексное

максимальное

значение

плотности

в

роторе

j m

y = j m s

e~Y7kz

e - i { V 7 k

M ) .

(6-50a)

I действ I

Максимальная во времени и в

пространстве

плот­

ность тока на поверхности

ротора

J m s =

I ^ l B m

r

(6-51)

Нтх

= - J —

dz

= / J X X

в , e~Vr«z

е

Ч

^

\

(6-52)

т х

/stop.

n\i.

тЪ

\

>

где

/а == (— 1 +

/) k.

Сравнивая (6-52)

и (6-49), находим

отношение мо­

дулей максимальных значений нормальной и танген­

циальной составляющих:

Втх]ВтЪ

= Hmx/Hmz

= \ja\ / S

T

/

*

=

V2lln/v,

(6-

т. е. на поверхности

ротора

\Hmxs\

=

^.y^lBmb.

( 6 -53а)

X | / " - i s » ^ B ! m l .

(6-54)

р 1 = = а _ *

f =

Ql = ^-P1,

(6-546)

где ср я*1,4

и а д = 0,85.

являются осно­

Формулы

(6-53а), (6-54а) и (6-546)

Fm2 = j

j " Jmydzdx

= Jms

j " e ' V T a z dz j е ч ' ф dx =

0

0

о

0

nDLap ——г?= r-Jis^mAK'°->

2 V s со[Ay2 ш

1 ^ -

денное

к обмотке

статора:

R

\

~ a p ^ » M *

к я ,

(6-56)

где а р

= 1,4 и & л ~

1 + 2 т / я 1 — поправочный

коэффициент

Намагничивающий

ток

асинхронного

двигателя

с массивным

стальным

ротором

рассчитываем так же,

как и в обычном двигателе,

на основании закона

полно­

го тока для

k

однофазных

отрезков

магнитной

цепи

HHklh

= iz, с

той лишь

разницей,

что

магнитное

напря­

жение

в роторе

рассчитываем на

основании (6-52) для

2 = 0:

т

о

Дальнейшие

подробности

расчетов

даны

в {Л. 6-5].

6-7.

ПОЛЫЙ РОТОР

АСИНХРОННОГО МИКРОДВИГАТЕЛЯ

Двухфазные

асинхронные

исполнительные

двигатели

'ис. 6-15. Схема

двигателя с полым немагнитным ротором,

и 3 - внешний и

внутренний статоры; 2 - полый алюминиевый ротор.

изменяется при

различных режимах работы двигателя