Материал: Туровский Я. Техническая электродинамика

В (6-16) фигурирует толщина листа, и, следователь­ но, ее нельзя принять за базу относительных единиц при исследовании влияния толщины листа на потери по точной формуле (6-15). Поэтому потери эти выразим

выражение для относительных потерь от вихревых токов

Рис. 6-5. Зависимость потерь от вихревых токов в функции коэффи­ циента kd.

/ — по классическим формулам; 2 — с учетом влияния уменьшенной глубины проникновения в сталь; 3 - е учетом уменьшения результирующей проницае­ мости листа в результате неравномерного распределения магнитного потока в сечении [Л. 6-14].

Из рис. 6-5 следует, что потери от вихревых токов

являются определяющим фактором при выборе толщи­ ны листа, так как они быстро увеличиваются с увели­ чением толщины d (сначала пропорционально d2, а по­ том— d). Принимая за критерий оптимальной толщины

312

чисел 'Соответствует, как известно, широко применяемой толщине горячекатаной трансформаторной стали. Вто­ рое число указывает на целесообразность исследования технологических возможностей уменьшения толщины холоднокатаной стали. Эти взгляды нашли подтвержде­ ние в последнее время в переходе передовых металлур(0,25—­ гических заводов на производство более тонкой 0,30 мм) холоднокатаной электротехнической стали вы­ соких сортов.

Выведенные формулы позволяют рассчитать увеличе­ ние потерь мощности при переходе на другую толщину стали либо иную частоту.

П о т р е б л е н и е р е а к т и в н о й м о щ н о с т и . По­ требление реактивной мощности листом стали на еди­ ницу объема рассчитываем аналогично потреблению

ции заменить двумя первыми членами ряда, и, следова­ тельно, получим:

Как видно отсюда, потребление реактивной мощности не зависит от толщины листа электротехнической стали. Коэффициент увеличения потребления реактивной мощ­ ности в результате эффекта вытеснения

показывает (рис. 6-6), что потребление реактивной мощ­ ности практически не зависит от толщины листа вплоть

•до толщины около d=3 мм, а затем увеличивается ли­ нейно с коэффициентом kd/2.

313

графиками потребления реактивной мощности шихтованным

* Принята плотность стали 7,55-103 кг/м 3 .

6-3. ПОТЕРИ МОЩНОСТИ ПРИ ПРОХОДЕ ПРОВОДА СКВОЗЬ ЭКРАН

нитном экране, пересекаемом под прямым углом двумя шипами с током (рис. 5-16), равны:

314

Ввиду существования точек разрыва подынтеграль­ ной функции на осях проходных изоляторов всю поверх­

АА,

j j / ( r, b)dA =

At Аз

ftl,33

где для

Решая оба интеграла (6-25) относительно радиуса г для бесконечного экрана (ks—>-оо), замечаем, что сум­ ма их равна [Л. 4-11]:

315

Потери мощности в области А2, где имеется разрыв функции, рассчитываем, заменяя приближенно круго­ вое отверстие отверстием в форме отрезка кольца. В этом случае имеем:

dbdr

где

'•2 +

т4

+1. Следовательно,

ТI

речь его второй и четвертой степенями по сравнению с 1.

Тогда получим следующие упрощенные формулы для

316