6)
‘ч р г
я* 11 16
9
0,641
|
|
|
Рис. Х.15. |
Многопролетная |
|||
|
|
|
второстепенная балка пере |
||||
|
|
|
крытия с |
балочными пли- |
|||
ill ' |
£ |
’ Ч-1*' |
|
|
тами |
|
|
а —расчетная |
схема; б —эпю- |
||||||
K!6,nJ |
|
... |
ра моментов; |
в —эпюра попе- |
|||
|
|
|
речных сил; |
г —схема армиро |
|||
|
я'г |
|
вания |
балки; |
1 —рабочая |
ар |
|
vT |
7Г |
матура |
в пролетах; 2 —то |
же, |
|||
16 |
|
на опоре |
|
||||
fflfThw |
0,5ql |
ШШк. ... |
|
|
|
|
|
TirtNw |
|
|
|
|
|
||
0,541 |
0,541 |
0,541 |
0,4ql |
|
|
1/31 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
главной балкой. Суммарная площадь всех поперечных стержней этих сеток на участке, равном с, составляет площадь арматуры балки на опоре.
Схема армирования второстепенной балки показана на рис. Х.15.
Главные балки загружены сосредоточенными грузами в местах опирания на них второстепенных балок и на грузкой от собственного веса. Изгибающие моменты и поперечн'ые силы определяют с учетов перераспределе ния усилий, как в ригелях сборных перекрытий.
Монолитные балочные перекрытия с плитами, опертыми по контуру
В монолитных балочных перекрытиях с плитами,
опертыми |
по контуру, балки |
располагают |
по колоннам |
|
в двух |
взаимно |
перпендикулярных |
направлениях |
|
(рис. Х .16,а). Сетка |
колонн |
обычно квадратная с раз |
||
мером пролета 4—(•> м. Толщина плиты 8— 14 см. Плита работает на изгиб в двух направлениях, армируют ее
191
Рис. Х.16. |
Монолитное перекры |
Рис. Х.17. К |
расчету плиты, |
|
тие с плитами, опертыми по кон |
опертой по контуру (с защем |
|||
|
туру |
|
лением по всем сторонам) |
|
а —схема перекрытия; |
б —армирова |
J —пластический |
шарнир на опире |
|
ние плиты; |
/ —плиты; |
2 —стена; 3 — |
(раскрывается сверху); 2 —то же. в |
|
балки; 4 —колонны |
пролете (раскрывается снизу) |
|||
сварными сетками, укладываемыми в пролете понизу, а
уопор (над балками) поверху.
Всвязи с тем что пролетные моменты убывают от середины пролета к опорам, нижнюю арматуру плиты выполняют из двух сеток с рабочей арматурой в двух направлениях при одинаковой площади рабочей арма туры в каждой сетке. Одну из сеток не доводят до про
межуточных опор на |
‘Д Д, а до крайних свободных опор |
на ЛДД (Д— меньший |
пролет плиты). Верхние сетки пли |
ты имеют рабочую арматуру в одном направлении, их укладывают так, чтобы рабочая арматура располага лась поперек балок и быда заведена в пролет на'ДД (рис. Х.16, б).
192
Под действием внешней нагрузки на нижней поверх ности плиты возникают трещины, направленные по бис» сектрисам углов (рис. Х.17, а), а на верхней поверхнос ти — трещины вдоль балок (рис. Х.17, б). При дальней шем увеличении нагрузки по этим трещинам происходит излом плиты. В предельном состоянии плита рассматри вается как система звеньев, соединенных по линиям из лома пластическими шарнирами (рис. Х.17,в). Расчет ный момент в пластическом шарнире на единицу его длины (на 1 м) зависит от площади сечения рабочей ар матуры Fa на 1 м длины плиты и определяется по форму-
ле
М = /?а Fa гб •
Если в общем случае площади арматуры на всех опорах*и в обоих направлениях в пролете различны, то и расчетные моменты будут различными. Обозначим рас
четные пролетные моменты Mi и Мг, опорные Mi, Mi, Мц,
Mli (см. рис. Х.17,в).
Плиту рассчитывают по методу предельного равнове сия исходя из следующего: система звеньев плиты, соеди ненных пластическими шарнирами, под воздействием нагрузки перемещается; внешняя нагрузка q, перемеща ясь вместе с плитой, совершает работу Wq, которая рав на работе внутренних сил WM— работе изгибающих мо ментов на углах поворота <р.
Так как половина стержней нижних сеток плиты не доходит до опор на lUh (согласно рис. Х.16,б), расчет ная формула имеет вид
(Х.2)
Если половина стержней нижних сеток не доходит до опор на V8/i, то
(Х.З)
Приведенные расчетные формулы содержат шесть неизвестных моментов, Задавшись их соотношением в
193
рекомендуемых пределах (см. прил. I, п. 15), полупим только один неизвестный момент, а затем по принятым соотношениям и остальные моменты.
Расчет значительно упрощается, если li=^l2= l и ес ли принять для промежуточных панелей все моменты равными. Тогда из формулы (Х.2) получим:
ql2/6 = 7М, откуда М = ql2/42 = Мпрол = ^опорн•
В свободно опертой плите все опорные моменты рав ны нулю. При l i = l 2 = l и при равных пролетных момен тах Л 11=Ж 2=М Прол. Учитывая, что половина стержней нижней арматуры обрывается на расстоянии '/e^i от опор, из формулы (Х.З) имеем:
^прол = ql2/21.
Требуемое количество растянутой арматуры Fa опре деляют как для обычных прямоугольных сечений шири ной 6 = 1 0 0 см, и подбирают соответствующие сетки- С учетом распора в плитах, окаймленных по периметру ребрами, площадь арматуры может быть снижена на
20%.
Балки перекрытий с плитами, опертыми по контуру, рассчитывают на воздействие треугольной или трапецие видной нагрузки, собираемой с грузовой площади, огра ниченной биссектрисами углов плиты (рис. Х .18,а). При квадратной сетке колонн балки обоих направлений за гружены треугольной нагрузкой.
Плиты, опертые по контуру, могут встречаться в сос таве ребристых панелей сборных балочных перекрытий при наличии поперечных ребер (рис. Х .7,б), а также в сборных квадратных панелях, окаймленных по перимег-
Рис. Х.18. К расчету балок перекрытий с плитами, опертыми по контуру
а —схема нагрузок; б—схема армирования
1М
ру ребрами (рис. XII.4 и XII.5). Плиты таких панелей (между ребрами) рассчитывают по рассмотренной вы ше методике, а ребра как однопролетные балки, загру женные треугольной нагрузкой.
Безбалочные перекрытия |
|
Монолитное безбалочное перекрытие показано |
на |
рис. Х.19, а. Сетка колонн обычно квадратная 6X 6 |
м. |
Толщина плиты 18—22 см. Из-за отсутствия выступаю щих ребер перекрытие имеет малую конструктивную вы соту и пространство под ним хорошо вентилируется. Благодаря этому безбалочные перекрытия применяют в конструкциях подземных резервуаров (рис. XI. 1, XI.25), в зданиях холодильников, складов, гаражей.
Капители имеют грани, наклоненные под углом 45°.
Их размер на уровне низа плиты с = (0 |
,2 —0,3)/, на уров |
||
не верхней |
арматуры плиты |
a = c -\- |
2 h 0 (рис. Х.19,б). |
Принятые |
размеры капителей |
проверяютиз условия |
|
прочности плиты на продавливание по граням пирамиды, обозначенной на рис. Х.19, б буквами т т 'п п '.
Прочность на продавливание обеспечена, если соблю дается следующее условие:
Р < /?р 6Ср hot
где Р — полная нагрузка на панель перекрытия за вычетом той ее части, которая расположена на верхнем основании пирамиды:
P = q (P .- a *);
оСр— средний периметр оснований пирамиды продавливания:
4а+4с &ср = ^ — = 2 (а+с).
Безбалочную плиту рассчитывают по методу пре дельного равновесия исходя из схемы ее излома.. При по лосовом загружении в средних панелях образуются две продольные трещины поверху (на расстояниях c i« 0 ,l/) и одна понизу в середине пролета (.рис. Х.20,а). В пре дельном состоянии по линиям этих трещин образуются линейные пластические шарниры, соединяющие два зве на плиты (рис. Х.20,б). Изгибающие моменты в пласти ческих шарнирах:
Л*оп = «а П а гбП; Л*„р = «а П Р *£Р.
195