Материал: Строительные конструкции

Таким образом, характер перераспределения момен­ тов определяется армированием элемента и может быть задан при проектировании.

Во избежание чрезмерного раскрытия трещин в се­ чении, где возможно образование пластического шарни­ ра, перераспределенный момент М не должен отличаться от соответствующего упругого момента более чем на 30%. Степень армирования сечений с пластическими шарни­ рами ограничивается условием

£ = x/hff ^ 0,35.

Сборные балочные перекрытия

Сборные балочные перекрытия монтируют из заранее изготовленных сборных балок (ригелей) и панелей. Ри­ гели могут быть однопролетными или' многопролетными, их располагают либо поперек здания, либо вдоль (рис. Х.4). Размеры пролетов в гражданских зданиях кратны укрупненному модулю 400 мм, в промышленных зданиях сетка колонн составляет 6X6, 6X9 и 6X12 м.

Многопролетные ригели, как правило, выполняют неразрезными за счет соответствующего конструктивного решения стыков сборных элементов ригеля длиной в один пролет. Возможно и шарнирное опирание однопролетных ригелей на колонны. По форме поперечного сечения ри­ гели бывают прямоугольными, тавровыми или прямо­ угольными с уширениями для опирания панелей (рис. Х.5,а). Высота сечения сборных ригелей Л обычно сос­

ли применяют в гражданских зданиях, где временные на­ грузки на перекрытиях невелики и потолок должен быть гладким. Ребристые панели укладывают преимущест­ венно в промышленных зданиях. Плоские панели имеют значительный собственный вес и используются только при небольших пролетах.

Панели могут быть выполнены без предварительно­ го напряжения или предварительно-напряженными (обычно с натяжением напрягаемой арматуры на упоры). Высота панелей без предварительного напряжения со­ ставляет (Vi6—V20) /, предварительно-напряженных (V20—1/зо)У, где I — продет панели.

161

а)

Панели опираются на ригели и стены. В расчетной схеме они представляют собой однопролетные балки, свободно лежащие на опорах, загруженные равномерно распределенной нагрузкой, которая складывается из собственного веса, веса пола и из временной нагрузки (рис. Х.6, а ) . На 1м длины панели нагрузка q составляет:

Я = <7i ba,

где <7i — нагрузка на 1 м2; Ь„ — ширина панели.

Максимальный изгибающий момент в середине про­ лета М =0,125 ql2, максимальная поперечная сила (у опоры) <2=0,5 ql.

Требуемую площадь сечения продольной растянутой арматуры Fa определяют из условия прочности по нор­ мальному сечению по методике, изложенной в § VI.3. Расчетное сечение панелей прямоугольное шириной Ь'п,

поскольку высота сжатой зоны х (в III стадии напряжен­ ного состояния), как правило, меньше толщины верхней полки h'n (рис. X..6 ,б ,в).

Прочность панелей по наклонному сечению рассчи­

тывают по методике, изложенной в § VI.4. Если

Q < /?р bliQ)

182

Рис. Х.6. Расчетная схема и расчетные се* чення панелей пере* крытий

где Ь — суммарная ширина ребер, поперечную арматуру ставят кон­ структивно. Если Q>-k[Rpbho, выполняют расчет поперечных стерж­ ней каркасов, устанавливаемых в ребрах. В панелях с круглыми пустотами обычно Q<fti#p6fto, поэтому каркасы ставят только по концам панели на длине у4/.

Характер работы плиты (полки) между ребрами за ­ висит от соотношения размеров ее сторон. При отсутст­ вии поперечных ребер или при расстоянии между попе­ речными ребрами /2, превышающем расстояние между продольными 1\ в два раза и более, плита работает как балочная (рис. Х .7,а). С учетом перераспределения уси-

двух направлениях (плита, опертая по контуру). Мето­ дика расчета таких плит рассмотрена ниже. Когда по­ перечные ребра расположены часто, так что Z i/4 > 2 (рис. X .7 ,в), плита работает как балочная в направле­ нии /2. Поперечные ребра рассчитывают как однопролет­ ные балки, опертые на продольные ребра, на нагрузку, передаваемую на них плитой (полкой). Расчетное сече­ ние поперёчных ребер тавровое. Армируют их обычно одним плоским каркасом.

Схемы армирования пустотных и ребристых панелей показаны на рис. Х.8.

183

=0 ,5 ql.

Внеразрезном ригеле моменты и поперечные силы определяют с учетом перераспределения усилий, умень­ шая упругие опорные моменты до 30% с соответствую­ щим увеличением пролетных моментов по условию (X. 1). Снижение опорных моментов дает -возможность облег­ чить конструкцию стыка ригеля с колонной.

Упругий расчет неразрезного ригеля с учетом невы­

годного расположения временной нагрузки1 выполняют

1 Постоянная нагрузка g считается приложенной одновременно но всех пролетах; для определения максимального пролетного момен­ та надо расположить временную нагрузку р в данном пролете, а да­ лее — через один пролет; для определения максимального опорного момента временпой нагрузкой загружают два примыкающих к этой опоре пролета, а остальные — через один.

184

обычными методами строительной механики. Для равно­ пролетных ригелей удобно пользоваться специальными таблицами1. Так, для ригеля, загруженного равномерно распределенной нагрузкой,

М = (ag + Рр) /?,

где а и р — соответствующие табличные коэффициенты.2

2 Справочник проектировщика промышленных, жилых и общест­ венных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический. — 2-е изд.,

перераб. и доп. Под ред. д-ра техн. наук, проф. А. А. Уманского. М., 1972.

185