Материал: Строительные конструкции

Внимание! Если размещение файла нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам

В такой системе от действия силы ENrop в стойках воз никают усилия

NCT = 2NroJ> Н/Ь,

причем в одной стойке они будут сжимающими, а в другой — растягивающими. Эти усилия суммируются со сжимающими усилиями от вертикальных нагрузок. При большой горизонтальной силе Z/Vrop сжатие от верти кальной нагрузки может не погасить растяжения, что необходимо учитывать при подборе сечений стоек и их конструировании. Чем шире расставлены стойки, тем меньше усилие NCT. Усилие в крестовой связи можно приближенно определить, считая, что, когда один из рас косов начинает работать на сжатие, то он из работы вы ключается (в виду большой гибкости), а другой работа ет на растяжение с усилием

2Wrop/sin а.

На это усилие следует также рассчитать и прикрепле ние связей к стойкам.

Пролетные строения эстакад рассчитывают как од нопролетные балки или фермы, загруженные вертикаль ной нагрузкой от собственного веса и веса теплопрово дов и горизонтальными нагрузками от ветра,

ПРИЛОЖЕНИЕ I

Перечень важнейших норм, руководств и инструкций

1.СНиП П-А. 4-62. Единая модульная система в строительстве. Основные положения проектирования.

2.СНиП II-A.10-71. Строительные конструкции и основания. Ос новные положения проектирования.

3.СНиП 11-6-74. Нагрузки и воздействия.

4.СНиП 11-15-74. Основания зданий и сооружений.

5.СНиП 11-21-75. Бетонные и железобетонные конструкции.

6.СНиП II-B.2-71. Каменные и армокаменные конструкции.

7.СНиП II-B.3-72. Стальные конструкции.

8.СНиП 11-24-74. Алюминиевые конструкции.

9.СНиП 11-28-73. Защита строительных конструкций от коррозии.

10.Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напря

жения)/ЦНИИПромзданий, НИИЖБ, М., 1978.

11.Руководство по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона/ЦНИИПромзданий, НИИЖБ, М., 1977.

12.Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздейст вия повышенных и высоких температур/НИИЖБ, М., 1978.

13.Руководство по проектированию каменных и армокаменных конструкций/ЦНИИСК, М., 1974.

14.Руководство по проектированию оснований зданий и сооружений/НИИОСП, М., 1978.

15.Инструкция по расчету статически неопределимых железобетон ных конструкций/НИИЖБ, М., 1976.

ПРИЛОЖЕНИЕ II

Нормативные нагрузки и коэффициенты перегрузки

Нагрузка

Вес строительных конструкций из бетона (с у>1800 кг/м3), железобетона, камня, металла, дерева ..................................

То же, из бетона с у^1800 кг/м3 . ,

Вес изоляционных, выравнивающих и отделочных слоев при их нанесении:

Коэффициенты перегрузки

1.2

в	заводских условиях . .		1.2
на	строительной	площадке	1.3
Грунты в природном		залегании ,	1.1
Насыпные грунты..............................			1,2
Собственный вес и вес изоляции стаци			1.2
онарного оборудования

352

						Продолжение прил. II
		Нагрузка				Коэффициенты перегрузки
Вес заполнения оборудования:
жидкостями						1.1	(1	для	трубопрово
суспензиями,			шламами,		сыпучими	дов)
суспензиями,			шламами,		сыпучими	1.2	(1,1 для трубопрово
телами						1.2	(1,1 для трубопрово
Нагрузки от мостовых и подвесных кра						дов)
Нагрузки от мостовых и подвесных кра						1.2
нов, погрузчиков,			каров .....................			1.2
Равномерно распределенная нагрузка на
перекрытиях в зависимости от назначе						1.2	при рн> 500 кгс/см2
ния здания и помещения (СНиП 11-6-74)						1.2	при рн> 500 кгс/см2
						(50 МПа)
						1.3 при рн=200—
						500 кгс/м2			(20—50 МПа)
						1.4 при рн< 200 кгс/м2
Снеговая нагрузка в зависимости от ге						(20 МПа)
Снеговая нагрузка в зависимости от ге
ографического района и профиля по						От 1,4 до 1,6 в зависи
крытия	(СНиП		11-6-74)			От 1,4 до 1,6 в зависи
						мости от отношения соб
						ственного веса покрытия
						к весу		снегового покро-
Ветровая нагрузка в зависимости от ге
ографического		района,		типа	местности,
профиля	и	высоты		здания (СНиП		1,2	(для		высоких со
11-6-74)					#	1,2	(для		высоких со
						оружений 1,3)

П рим ечание. В случаях когда уменьшение постоянной на грузки ухудшает условия работы конструкции (например, при про верке на устойчивость против, опрокидывания), коэффициент пере грузки принимают равным 0,9.

ПРИЛОЖЕНИЕ III

Нормативные сопротивления тяжелого бетона R*p и /?*, расчетные

сопротивления бетона для предельных состояний второй группы /?црп и Rptu кгс/см2 (МПа)

Вид			Марка бетона
сопротивления	М100	М150	М200	мзоо	М400	М500	М600

Сжатие осевое
(призменная проч-	60	85	115	170	225
ность) Rip И Япр „						280	340
	(6)	(8,6)	(П.5)	(17)	(22,5)	(28)	(34)

353

					Продолжение прил. II
	Аид			Марка бетона
сопротивления		МЮО	МЮО \|	М200 \|	мзоо	М400	\| М500	М600
Растяжение осе-		7,5	9,5	11,5	15	18	20	22
noe R"	и Яр и	(0,75)	(0,95)	(1,15)	(1,5)	(1,8)	(2)	(2,2)
П рим ечание. Для			бетонов	на глиноземистом			цементе	зна
чения	и Яр л умножают на 0,7.

ПРИЛОЖЕНИЕ IV

Расчетные сопротивления тяжелого бетона для предельных состояний первой группы Япр и ЯР, кгс/см2 (МПа)

Вид			Марка бетона
сопротивления	МЮО	МЮО	M20U	МЗОО \|	М400	М500 \|	М600

Сжатие осевое	45	70	90	135	175	215	245
(призменная	(4.5)	(7)	О)	(13,5)	(17,5)	(21,5)	(24,5)
прочность) Япр	4,8	6,3	7.5	10	12	13,5	14,5
Растяжение
осевое Яр	(0,48)	(0,63)	(0,75)	(1)	(1,2)	(1,35)	(1,45)

П рим ечание. Для бетонов на глиноземистом цементе зна чения ЯРумножают на 0,7.

ПРИЛОЖЕНИЕ V

Начальные модули упругости тяжелого бетона (естественного твердения) при сжатии и растяжении £б«10“3, кгс/см2 (МПа)

Марка бетона	МЮО	МЮО	М200	МЗОО	М400	М500	М600
Начальный мо	170	210	240	290	330	360	380
дуль упругости	(17)	(21)	(24)	(29)	(33)	(36)	(38)

П рим ечание. Для бетонов, подвергнутых тепловой обработ ке при атмосферном давлении, Ев умножают на 0,9, а для бетонов, обрабатываемых в автоклаве, — на 0,75.

354

						ПРИЛОЖЕНИЕ Vi
	Нормативные и расчетные сопротивления			и модуль упругости
		стержневой арматуры, кгс/см2		(МПа)
	Нормативные сопро	Расчетные сопротивления арматуры для предельных-
	Нормативные сопро		состояний 1-й группы
	тивления растяжению	растяжению			сжатию		Модуль
Класс	и расчетные	растяжению			сжатию		Модуль
Класс	сопротивления рас	продольной, поперечной,	поперечной, отогнутой				упругости
арматуры	сопротивления рас	продольной, поперечной,	поперечной, отогнутой
	тяжению для пре	отогнутой при расчете	при расчете по наклон
	дельных состояний	по наклонным сечениям	ным сечениям на дей		*а.с
	второй группы Ra jj	на действие изгибаю	ствие поперечной		*а.с
		щего момента /?а	силы R&х
A-I	2400 (240)	2100(210)	1700(170)		2100 (210)	}	2,1
А-II	3000 (300)	2700 (270)	2150 (215)		2700 (270)	}	2,1
А-II	3000 (300)	2700 (270)	2150 (215)		2700 (270)
А-Ш 06—8	} 4000 (400)	3400(340) •	2700* (270)		3400 (340)
010—40	} 4000 (400)	3600 (360)	2900* (290) .		3600 (360)	I	2
010—40	6000 (600)	3600 (360)	2900* (290) .		3600 (360)
A-IV		5000 (500).	4000 (400)		4000 (400)
A-IV		5000 (500).	4000 (400)		4000 (400)	1
A-V	• 8000 (800)	6400 (640)	5100(510)		4000 (400)	).
Ат-IV	6000 (600)	5000 (500)	4000 (400)		4000 (400)		1,9
At-V	8000 (800)	6400 (640)	5100 (510)		4000 (400)	J	1,9
At-VI	10 000(1000)	8000 (800)	6400 (640)		4000 (400)	J

ьъь*

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-Ш, диаметр которой меньше !/з диаметра про дольных стержней, величину /?а.х принимают при диаметре хомутов:

6—8 мм .	. 2400	кгс/см2	(240 МПа)
10—40 »	. 2500	»	(250 » )

Источник: https://studfile.net/preview/19960745/

Смотрите также:


ЦЕНОВАЯ ПОЛИТИКА ПРЕДПРИЯТИЯ НА ПРИМЕРЕ ООО «ДНС РИТЕЙЛ»
_archivetempпротивовоспалительные
- Обратный порядок следования фаз 4
- Сопротивление изоляции 25
!_Лабораторные_работы_1_сем_ОУТС
!Контрольная работа (задание)
!Фармакология препаратов для терапии заболеваний дыхательных путей
'Electronics Workbench' – алгоритм инструмента моделирования электронных схем
'Новая экономика': российская специфика