Материал: Строительные конструкции
*—0,67, в формуле (Х.5) бу
дем иметь |
только |
одно |
не |
|
|
|||||
известное. |
|
|
|
|
расчет |
|
|
|||
Рассмотренный |
|
|
|
|||||||
на излом |
полосы |
является |
|
|
||||||
основным и во всех случаях |
|
|
||||||||
обязательным. Иногда |
[см. |
|
|
|||||||
инструкцию (прил. I, п. 15)] |
|
|
||||||||
необходимо |
дополнительно |
|
|
|||||||
проверить |
прочность |
плиты |
|
|
||||||
при схеме |
излома, |
соответ |
|
|
||||||
ствующей |
одновременному |
|
|
|||||||
загружению |
смежных |
пане |
|
|
||||||
лей. Характер |
образования |
|
|
|||||||
линейных |
|
|
пластических |
|
|
|||||
шарниров |
для |
этого |
случая |
|
|
|||||
приведен |
на |
рис. Х.20, г. |
|
|
|
|||||
Сборные |
|
безбалочные |
|
|
||||||
перекрытия состоят из капи |
|
|
||||||||
телей, опирающихся |
на |
вы |
|
|
||||||
ступы колонн, |
надколонных |
|
|
|||||||
панелей, |
укладываемых |
на |
|
|
||||||
капители |
в |
двух |
взаимно |
|
|
|||||
перпендикулярных |
направ |
|
|
|||||||
лениях, |
и пролетных |
|
пане |
|
|
|||||
лей, опертых по контуру на |
|
|
||||||||
надколонные |
панели |
|
(рис. |
|
|
|||||
Х.21,а). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Капитель |
может |
|
иметь |
|
|
|||||
форму усеченной |
пирамиды |
|
|
|||||||
или прямоугольную |
форму, |
|
|
|||||||
надколонные |
и |
пролетные |
Рис. Х.20. К расчету безбалоч |
|||||||
панели |
могут |
быть |
|
ребри |
ной плиты по методу предель |
|||||
стыми, пустотными или пло |
ного равновесия |
|||||||||
скими. |
|
|
|
|
|
|
|
|
а, б—схема излома |
плиты при |
В |
местах |
сопряжения |
полосовом загружении; |
в —эпюра |
||||||
моментов; г —схема излома плиты |
||||||||||
элементов |
сборного |
|
безба |
при сплошном загружении |
||||||
лочного |
перекрытия |
|
свари- |
|
|
|||||
бают |
стальные |
закладные |
|
|
||||||
детали и замоноличивают швы.
С учетом частичного защемления элементов в узлах сопряжения для пролетной панели с размером U прини мают M — q iy %27, для надколонной панели пролетом /2
пролетный момент MRV= q biy \2 \ опорные моменты Моп= 197
* \ вк-гj |
§' |
\ФП-20-20 |
% |
2000 |
Рис. Х.22. Конструктивные решения железобетонных фундаментов
Рис. Х.23. Ступенчатые фундаменты
а —фундамент под сборную колонну; б —то же, под монолитную; в —изгиб |
|
фундамента |
под нагрузкой; г —к расчету площади подошвы фундамента; |
1 —колонна; |
2 —арматура колонны; 3 —выпуаш арматуры из фундаментах |
|
4 —рабочая арматура фундамента |
литными. Устройство монолитных фундаментов обычно не вызывает затруднений, поэтому их применяют доволь но часто, особенно если они имеют большие размеры.
Для установки сборных колонн в фундаментах дела ется гнездо (стакан), глубина которого должна быть не меньше размера поперечного сечения колонны (при сплошных колоннах) и не меньше, чем длина .анкеровки арматуры колонны. Размеры стакана в плане принима ют увеличенными против соответствующих размеров по-
199
перечного сечения колонны на 100 мм понизу и на 150 мм поверху (рис. Х.23, а ) . После установки и выверки колон ны зазоры бетонируют. Если на фундаменте возводят монолитную колонну, то из фундамента делают выпуски арматуры, с которыми стыкуется арматура колонны
(рис. Х.23, б).
Рабочую арматуру ступенчатого фундамента выпол няют в виде сетки с рабочими стержнями в двух направ лениях, которую укладывают понизу с защитным слоем 3,5 см (при наличии под фундаментом песчано-гравий ной подготовки) или 7 см (если подготовки нет). Эта ар матура воспринимает растягивающие усилия в нижней части фундамента при его работе на изгиб от реактив ного отпора грунта (рис. Х.23,в).
Фундамент, испытывающий воздействие только про дольной силы, называют центрально-нагруженным. Если на фундамент действуют одновременно продольная си ла, изгибающий момент и поперечная сила, то его назы вают внецентренно-нагруженным.
Вследствие большой жесткости отдельных ступенча тых фундаментов давление под их подошвой (и соответ ствующий реактивный отпор грунта) принимается рас пределенным по линейному закону. Размеры подошвы назначают из условия обеспечения допускаемых осадок основания, установленных нормами (см. прил I, п. 4) для данного вида сооружений. Для ряда промышленных и гражданских зданий, основаниями которых служат малосжимаемые грунты1, их осадки можно не рассчиты вать, если давление под подошвой фундамента не пре восходит расчетного давления на грунт /?гр, которое уста навливают по результатам инженерно-геологических изысканий на площадке строительства и в соответствии с указанными выше нормами.
Для некоторых грунтов в нормах приведены условные расчетные сопротивления Ro, которые для фундаментов шириной bi = l м с глубиной заложения h i— 2 м можно принять в качестве расчетного давления на грунт RTр. При Л $ 2 м и i ^ 1 м
/?гр =
где вычисляют по формулам, приведенным в СНиП Н-15-74. Поскольку величину Rrp назначают исходя из огра ничения осадки основания (вторая группа предельных
1Модуль деформации £^300—500 кгс/см2 (30—50 МПа),
200