Материал: Строительные конструкции
ft0= 4 5 —3,5=41,5 см. По |
формуле |
(VI.13) |
вычисляем |
||||||
|
|
|
М |
|
850 000 |
|
: 0,323. |
|
|
|
^0 —' bhlRnpm6l |
20.41,68.90.0,86 |
|
||||||
|
|
|
|
||||||
|
Этому |
значению Ао в табл. VI. 1 |
соответствует т]= |
||||||
= 0,797 и |= 0 ,4 0 5 . По формуле (VI.14) |
|
|
|
||||||
|
|
|
_ _М ------------860Ш -------- |
|
|
|
|
||
|
|
8 |
т)Л0Да |
0,79-41,5.2700 |
|
|
|
|
|
|
По формулам (VI.6) и (VI.5) |
|
|
|
|
||||
|
— 0,85 |
0,0008 |
|
0,85 — 0,0008-0,85-90 = 0,79; |
|||||
|
|
|
|
|
0,79 |
|
0,687. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Условие xs^IrHq |
соблюдается, так |
как |
£ = 0 ,4 0 5 < |
|||||
< |
1л=0,687. |
|
(см. прил. VIII) |
|
4 0 1 8 |
А-П |
(Fa= |
||
|
Можно |
принять |
|
||||||
= |
10,18 см2). |
|
|
расчетным |
моментом |
М = |
|||
|
Пример VI.3. Плита с |
||||||||
380 кгс-м |
(3800 Н -м) на |
1 м длины |
сечения |
(от дейст |
|||||
вия постоянных, длительных и кратковременных нагру зок) толщиной h = 8 см армирована сварной сеткой 150/250/6/4 из обыкновенной арматурной гладкой прово локи класса В-I. Бетон тяжелый марки М 150 (коэффи
циент условий работы бетона |
mei = |
1) • Требуется |
прове |
||
рить прочность плиты. |
|
|
|
|
|
Решение. |
Из прил. IV, |
VII, |
IX |
находим |
# Пр = |
= 70 кгс/см2 |
(7 М Па), # а= 3 150 кгс/см2 |
(315 М Па), рас |
|||
четная площадь сечения рабочих (продольных) стержней на 1 м длины сетки F a= 2,07 см2.
Рабочая |
высота |
плиты h = ho — а = 8 — 1,5=6,5 см. |
|||
Процент армирования |
2,07 |
|
|||
|
И = |
|
0,32%. |
||
|
|
100-6,5 |
|||
|
|
|
|
||
По формуле (VI. 12) |
|
|
|
||
|
И |
Да |
0,32 |
3150 |
= 0,144, |
|
100 i?np |
100 |
70 |
||
что заведомо меньше §я. |
|
|
|
||
В табл. |
V I.1 значению £ =0,144 соответствует Ао = |
||||
=0,134. Согласно выражению (VI.13),
А0 bh\ Дпр = 0,134 • 100-6,53-70 = 39 600 кгс-см (3960 МПа -см»),
88
т. е. несущая способность сечения больше, чем требуется по заданному расчетному моменту М = 3 8 0 кгс*м (3800 кН -м ).
Элементы таврового профиля
Тавровые сечения железобетонных элементов встре чаются в практике строительства весьма часто как в от дельных изделиях — балках (рис. V I.14,а, б), так и в составе конструкций — в монолитных ребристых и сбор
ных панельных |
перекрытиях (рис. V I.14, в, г). Тавровое |
||||
сечение состоит из полки и ребра. |
пунктир |
на |
|||
В сравнении |
с прямоугольным (см. |
||||
рис. VI. 14, а) |
тавровое сечение значительно |
выгоднее, |
|||
ибо при одной |
и той же несущей способности |
(несущая |
|||
способность |
железобетонного элемента не |
зависит |
от |
||
площади сечения бетона растянутой зоны) бетона на не го расходуется меньше из-за сокращенных размеров растянутой зоны. По той же причине более целесообраз-
Рис. VI.14. |
Тавровые |
|||
|
сечения |
|
||
а—балка |
с |
полкой в |
||
сжатой зоне; б —то же, |
||||
в растянутой |
зоне; |
в— |
||
тавровое |
сечение в |
сос |
||
таве |
монолитного |
пере |
||
крытия; г—то же, в со |
||||
ставе |
сборного перекры |
|||
тия; |
1 —полка; 2 —реб |
|||
ро; 3 —сжатая зона |
||||
Рис. VI.15. Два |
рас |
|||
четных |
случая |
для |
||
тавровых сечений Нейтральная ось про ходит: а — в преде лах полки; б — ниже полки
6) ь‘„ t—
Fa.
— л и
89
но тавровое |
сечение с |
полкой |
в |
сжатой |
зоне |
(см. |
рис. VI.14, а), так как |
полка |
в растянутой |
зоне |
(см. |
||
рис. VI. 14, б) |
не повышает несущей |
способности элемен |
||||
та. Тавровое сечение имеет, как правило, одиночное ар мирование.
При большой ширине полок участки свесов, более удаленные от ребра, напряжены меньше. Поэтому в рас чет вводят эквивалентную ширину свесов полки Ьсв (см. рис. VI. 14,в, г). Она принимается равной; в каждую сторону от ребра — не более половины расстояния в све ту между ребрами с и не более */б пролета рассчитыва емого элемента, а в элементах с полкой толщиной ft'
$;0,1Л без поперечных ребер или с ребрами при расстоя нии между ними — больше расстояния между продоль ными ребрами; вводимая в расчете ширина каждого свеса Ьсв не должна превышать 6Л„. Для отдельных ба
лок таврового профиля (при консольных свесах полок) вводимая в расчет ширина свеса Ьсв (см. рис. V I.14, а) должна составлять:
при |
Л' > 0 ,1 Л |
не более 6Л'; |
при |
0,05ftsg:ft' < 0 > ^ |
не более ЗЛ*. |
При ft' <0,05ft свесы полки |
в расчете не учитывают. |
|
При расчете тавровых сечений различают два случая для положения нижней границы сжатой зоны: в преде лах полки (рис. V I.15,а) и ниже полки (рис. V I.15,б).
Нижняя граница сжатой зоны располагается в преде лах полки, т. е. x^.h'n , в сечениях с развитыми свесами.
В этом случае тавровое сечение рассчитывают как пря моугольное с размерами и ft0 (см. рис. V I.15,а), по
скольку площадь бетона в растянутой зоне на несущую способность не влияет.
Расчетные формулы (для элементов без предвари
тельного напряжения): |
|
Rnpb„x = Ra Fa-, |
(VI. 18) |
M < R npb’n {h0-0 ,5 x ) |
(VI. 19) |
ИЛИ |
|
М < i40 /?пр Ьп /&о> |
(VI.20) |
где Л0 — коэффициент (см. табл. VI.1). |
|
00