Материал: Строительные конструкции

перечных стержней. Их делают плоскими и пространст­ венными (рис. 11.11). При проектировании каркасов учитывают особенности технологии сварки:

СООТНОШЕНИЯ ДИАМЕТРОВ СВАРИВАЕМЫХ СТЕРЖНЕЙ ПРИ КОНТАКТНОЙ ТОЧЕЧНОЙ СВАРКЕ

31

Не рекомендуется из­ готавливать сварное кар­ касы из арматурных ста­ лей, обладающих плохой свариваемостью (класса A-IV). Расстояние меж­ ду осями стержней и при­ нимают кратным 50 мм.

Соединения стержней арматуры по длине (сты­ ки) выполняют обычно с помощью контактной сварки концов встык или электрошлаковой сваркой на медных формах. В мон­ тажных условиях стыки устраивают посредством ванной и электродуговой сварки с желобчатыми подкладками или элект­ родуговой с двусторонни­ ми накладками; в отдель­ ных случаях стержни сва­ ривают внахлестку. На рис. 11.12 изображены кон­ струкции основных типов стыковых сварных соеди­ нений.

32

уменьшением водоцементного отношения бетона, с луч­

больше, чем при его извлечении, вследствие сопротивле­ ния бетона поперечному расширению сжимаемого стержня. Сцепление с бетоном арматуры периодическо­ го профиля с поперечными выступами в 2—3 раза боль­ ше, чем с гладкой.

В железобетонных элементах, нагруженных внешни­ ми усилиями, до образования трещин в бетоне армату­ ра и бетон деформируются совместно и распределение усилий между ними зависит от площадей поперечного сечения и модулей упругости материалов. После обра­ зования трещин в бетоне растянутой зоны картина на­ пряженного состояния становится более сложной (см. § V.2 и VI.6).

При усадке бетона арматура в железобетоне сдер­ живает свободные деформации бетона, в арматуре воз­ никает сжатие, а в бетоне растяжение. Последнее при определенных условиях может даже вызвать образова­ ние в нем трещин. Общие деформации железобетона заметно меньше, чем неармированного бетона, они за­ висят от количества арматуры в нем.

Аналогично арматура противодействует ползучести бетона. При длительном действии нагрузки в железобе­ тонном элементе происходит перераспределение уси­ лий между бетоном и арматурой. Именно в элемен­ те, длительно сжатом постоянным усилием, постепенно происходит снижение напряжения в бетоне и увеличе­ ние напряжения в арматуре. В результате стесненного деформирования бетона ползучесть железобетонных элементов в 1,5—2 раза меньше, чем неармированных.

Изменение начальной длины железобетонных конст­ рукций из-за усадки бетона и колебаний температуры может быть причиной внутреннего напряженного со­

34

стояния в системах железобетонных конструкций и вы­ звать повреждения отдельных элементов. Это преду­ преждается тем, что в сооружениях значительной про­ тяженности предусматривают специальные разрезы и зазоры — температурно-усадочные швы.

При систематическом воздействии повышенных тем­ ператур (50—200° С) прочность и жесткость железобе­ тонных конструкций понижаются. В связи с этим расчет­ ные характеристики составляющих железобетон мате­ риалов принимают более низкими. Если конструкция предназначена для работы в условиях высоких темпера­

условиях эксплуатации, но в агрессивной среде долго­ вечность его может сильно сократиться в основном изза коррозии бетона. По борьбе с ней даются рекоменда­ ции в СНиП (см. прил. I, п. 9).

ГЛАВА ///. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

§ Ш.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ

Железобетонные конструкции рассчитывают при рас­ четных значениях нагрузок согласно СНиП П-6-74 и со­ ответствующем их сочетании, при расчетных значениях

зависимости от условий их эксплуатации и вида арма­ туры предъявляют требования трех категорий. Требова­

с высокопрочной арматурой). В конструкциях образова­ ние трещин не допускается по условиям эксплуатации. Образование трещин в них рассчитывают при нагруз­ ках с коэффициентом перегрузки п > 1, принимаемым при расчете прочности.

Согласно требованиям второй категории, допускает­ ся ограниченное по ширине кратковременное раскрытие

35