5-J |
|
|
||
юг\ооь |
|
|
'I |
|
^1Ф28А'1 |
||||
оьг |
1Ф12Н |
|
||
1Ф28А-1 |
1 |
|||
1oz |
||||
ФЮА-J |
M |
|||
|
||||
|
/55 |
1-1 |
Y " . |
|
|
500 |
155 |
||
-4=1 |
h |
— г |
± 1 |
^1Фт-1 |
|||
|
5000шаг 200 |
--У- |
ЛФШ-1 |
к . |
ШЦ^го W |
||
5^60 |
|
Ф10A•/ |
|
Рис. X1I.6. Ригель покрытия
a —расчетная схема; 6 —эпюра изгибающих моментов и поперечных сил в промежуточных пролетах; в —конструкция сборного элемента ригеля для промежуточных пролетов
298
гнбающих моментов: |
|
|
|
|
||
л*™1’ |
16,6-6 |
41,8 |
49,8 — 7 = 42,8 тс (428 кН); |
|||
|
I |
2 |
|
6 |
||
|
|
|
|
|||
0ле._ |
Я‘ |
. |
МВЫР |
_ _ 16,6-6 |
41,8 _ |
|
|
2 |
|
I |
|
2 |
6 |
= — 49,8 — |
7 = — 56,8 тс (568 кН); |
|||||
Q T *----- Q*c° = - f~ = |
|
=49,8 тс (498 кН). |
||||
Вычислим |
наибольшие |
пролетные |
изгибающие мо |
|||
менты Mi, М2 и М3. Максимальный изгибающий момент в крайнем пролете Mi находится на расстоянии х0 (от крайней опоры):
*0 |
= |
/<7 = 42,8/16,6 = 2,58 м; |
М1 = Qa *0 |
я4 |
16,6-2,58» |
- j - = 42,8-2,58 |
||
|
|
2 |
|
= 55,2 те м (552 кН-м). |
|
Моменты в промежуточных пролетах: |
||
Мг = М3 = -~~ — Ы |ыр| = 16,6'6* — 41,8 = 32,8 те м (328 кН-м), |
||
|
о |
8 |
Расчетные эпюры изгибающих моментов и попереч |
||
ных |
сил для |
промежуточных пролетов показаны на |
рис. |
XII.6, б. На |
них отмечены ординаты, отвечающие |
граням опор. Полагая размеры сечения колонн 40X40 см, находим:
Мв г,.= — |
+ QgPaB -0,2 = —41,8 + 49,8-0.2 = |
|
= 31,8 тс-м (—318 кН-м); |
Q Tl = Q T B ~ ,5оТъГ~ = 49,8 3~з°’2 ' = 46>5 тс <465 кН>- |
|
Наибольшая поперечная сила в крайнем пролете равна:
длев _ллев 0 |
_ « о |
0* 2,58) |
0,2 _ |
Q* T P -Qe |
/ _ * ----- 56,8 |
6 -2 ,5 8 |
~ |
|
= —53,5 тс (—535 |
кН). |
|
Определение |
размеров сечения |
ригеля. Размеры се |
|
чения ригеля принимаем по моментам и поперечным си
лам для крайних пролетов, где |
они |
имеют наибольшие |
значения. Согласно указанию § |
VI.3 |
об оптимальном |
|
|
297 |
значении относительной высоты сжатой зоны, назначаем |= 0 ,4 , чему в табл. V I.1 соответствует Ло=0,32. По фор муле (VI. 17), полагая 6 = 3 0 см, находим
Ло |
Mi |
5 520 000 |
65 см. |
|
A0bRnp |
32-30-135 |
|||
|
|
|||
Полная высота ригеля Л = А о + а = 6 5 + 5 = 7 0 см. |
||||
Принимаем эту высоту |
ригеля Л = 70 см, поскольку |
|||
этот размер унифицированный. Таким образом, рабочая высота ригеля Л0= 6 5 см.
Проверяем размеры поперечного сечения по услови
ям (VI.34) |
и (VI.35) |
для Q£“ : |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
kiRp bho < Qbxр < °.35Кпр bh0, |
или |
|
|
||||||
|
|
0,6-10-30-65 < 53 500 < 0,35-135-30-65; |
|
|
|||||||
11 700 кгс (117 кН) |
<53500 кгс (535 кН) <92000 кгс(920 кН). |
||||||||||
Условия (VI.34) |
и (VI.35) |
|
соблюдаются, |
следова |
|||||||
тельно, |
размеры |
поперечного |
сечения |
приемлемы, |
по |
||||||
перечная арматура требуется |
по расчету. |
Эти |
размеры |
||||||||
сохраняем и для промежуточных пролетов ригеля. |
|
||||||||||
Расчет прочности |
ригеля по нормальным |
сечениям. |
|||||||||
В крайнем пролете согласно формулам |
(V I.13) |
и (VI.14) |
|||||||||
и данным табл. VI. 1: |
5520000 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Aq -- |
Mi |
|
= 0,323; |
л = 0,797; |
|
||||||
|
|
bh\Raр |
30-65?-135 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Mi |
5 520 000 |
= 29,6 см?. |
|
|
|||||
|
|
Fа =• T/i0tfa |
0,797-65-3600 |
|
|
||||||
Принимаем (3 0 2 8 + 3 0 2 2 ) |
A-III |
с Fa= 2 9,9 см2 (см. |
|||||||||
прил. V III). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
В промежуточных пролетах; |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Л„ = |
3280000 |
|
|
Л = 0,892; |
|
|
|||
|
|
|
,«■■0,192; |
|
|
||||||
|
|
|
30-65?-135 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3280000 |
|
= 15,7 см?. |
|
|
|||
|
|
F* = 0,892-65-3600 |
|
|
|||||||
Принимаем 3028 A-III с F&= |
18,47 см2. |
|
|
||||||||
На |
опорах ЖГр= 31,8 тс-м |
(318 кН -м) |
близок |
к |
|||||||
М 2= 3 2 ,8 |
тс-м (328’кН -м ), |
принимаем |
здесь также |
||||||||
3028 А-Ш . |
|
ригеля |
по наклонным |
трещинам. |
|||||||
Расчет прочности |
|||||||||||
Ограничимся далее конструированием только промежу 298
точного пролета ригеля |
(см. рис. XII.6, в). В |
сварном |
каркасе с продольными |
стержнями d = 28 мм |
попереч |
ные стержни примем диаметром dx= 1 0 мм с /х= 0,785 см2 (прил. V III); этот диаметр удовлетворяет условию свар ки (см. табл. II.2). Число поперечных стержней в сече
нии (число каркасов) п = 3. Следовательно, |
Fx= f xn = |
||||||||||
= 0,785 -3= 2,355 см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Расчетное усилие |
на |
единицу длины ригеля, |
прихо |
||||||||
дящееся |
на |
поперечные |
|
стержни, |
|
согласно |
формуле |
||||
(VI.43), равно: |
46 500? |
|
|
|
|
|
|
||||
Ях — |
Q2- |
|
= 213 кгс/см (2130 Н/см). |
||||||||
|
4-2-30.65?. 10 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Оно должно быть не меньше |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Ях = |
Rp b |
10»30 |
= 150 кгс/см (1500 Н/см). |
|
||||||
|
~ 2 |
2 |
|
|
|||||||
Шаг |
поперечных стержней по равенству (VI.44J |
||||||||||
|
|
Ra.x Fх |
|
2150-2,355 |
= 24 см; |
|
|
||||
|
|
Ях |
|
|
213 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
по условию |
(VI.45) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
0,75k2Rp bh\ |
|
0,75-2-10-30-65? |
= 41 см; |
||||||
^макс — |
п |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
46 500 |
|
|
|
||
по конструктивным условиям (см. § VI. 1) |
при Л> 4 5 см |
||||||||||
должно быть u > /i/3 = 7 0 /3 = 2 3 см. |
|
|
|
|
|||||||
Принимаем как |
наименьший |
размер |
« = 2 0 |
см для |
|||||||
приопорных участков ригеля длиной lU пролета. В сред ней части это расстояние может быть принято равным « = 2 -2 0 = 4 0 см, что меньше 3Д А = 52 см.
Конструкция промежуточного пролета ригеля пока зана на рис. XII.6, в.
Определим место окончания верхней опорной про дольной рабочей арматуры ригеля. Расстояние а от се
редины |
пролета |
до сечения, в котором |
эта |
арматура |
|||
теоретически не требуется |
(см. рис. X II.6,б), |
можно вы |
|||||
числить по формуле |
|
|
|
|
|
||
у |
|
_ |
у |
2 (32,^8+ |
5.5) д |
!4 |
|
где М3012—момент, |
выдерживаемый верхними |
конструктивными |
|||||
стержнями |
d= 12 |
трех каркасов |
[вычисления |
опущены (см. |
|||
рис. XII.6, в)]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
299 |
Поперечная сила в этом сечении Q(a=2,i4)=35,6 тс
((356 кН).
По формулам (VI.51) и (VI.52) находим длину, на ко торую должны быть заведены обрываемые Стержни: при
Qx.w— |
Ra Fx |
2700-2,355 |
|
|
20 |
= 318 кгс/см (3180 Н/см); |
|||
|
и |
35 600 |
|
|
W= 3(0=2,14) |
-f 5d~ |
5-2,8 — 56-)- 14 = 70 см; |
||
|
2?х.ш |
|
2-318 ^ |
|
w = 20d = 20-2,8 = 56 см?.
Принимаем наибольшее значение ш = 7 0 см.
Расчет узлового соединения ригеля с колонной. Сборные элементы ригеля опираются на консоли колонн (рис. ХП.7). Пара сил опорного момента ригеля воспри нимается в узле поверху стыковыми стержнями, понизу
сварными швами опорных закладных |
стальных листов |
ригеля и консолей колонн. Плечо пары |
сил г = 7 0 —5 = |
= 6 5 см. |
|
Составляющие пары сил |
|
N = МВгр /г = 31,8/0,65 = 49 тс (490 кН).
Минимальная площадь сечения опорных листов ри геля и консолей из стали класса С 38/23 [R = = 21 00 кгс/см2 (210 М Па] равна:
Fan = N/R = 49 000/2100 = 23,4 см?.
Рис. XI1.7. Узловое соединение ригеля с колонной
300