Материал: Строительные конструкции

не имеют свободного стока и способствуют более интен­ сивной коррозии стали.

Наименьшая толщина листов по условиям сварки и коррозионной стойкости 4 мм. При относительно неболь­

днище в средней части имеет постоянную толщину 4— 5 мм, а крайние листы (окрайки) 6—8 мм. Стену со­ ставляют по высоте из отдельных горизонтальных колец (поясов). Листы, образующие пояса, соединяют друг с другом стыковыми швами. Эти швы в смежных поясах располагают вразбежку со смещением на половину дли­ ны листа, но не менее чем на 500 мм. Пояса сварива­ ют между собой встык или внахлестку (см. рис. XI.44).

Листы плоского днища по длине полосы соединяют стыковым швом или внахлестку, а полосы между собой внахлестку.

Сопряжение стен резервуара с днищем осуществляют

накладок в месте сопряжения стены с днищем, а также значительный выступ днища за стену (более 50 мм) от­ рицательно влияют на работу узла, вызывая большую концентрацию напряжений.

Врезервуарах с пространственным днищем в узле сопряжения стены и днища создается опорное кольцо (см. рис. XI.45).

Всовременной практике строительства все более широкое распространение получают стальные цилиндри­ ческие резервуары, элементы которых изготовляют на заводах и транспортируют к месту монтажа свернуты­ ми в рулоны. При монтаже эти рулоны разворачивают

исваривают между собой *. Толщина листов в таких резервуарах ограничена из условия возможности свер­ тывания полотнищ в рулоны. Стена резервуара большой

вместимости может быть выполнена предварительно­ напряженной путем навивки на нее высокопрочной про­ волоки и последующего торкретирования.

Стена цилиндрического резервуара от внутреннего гидростатического давления жидкости испытывает осе-

1 Рулонированные резервуары — основной тип стальных резер­ вуаров для нефтепродуктов.

261

вое растяжение. Кольцевое расчетное растягивающее усилие Т на глубине h от верха стенки при радиусе ре­ зервуара г определяют по формуле (XI.3). Так, если резервуар заполнен водой,

Т = 1,1Аг.

Для каждого пояса h принимают равным расстоя­ нию от верха стены до низа пояса (рис. XI.46,а).

Прочность стен толщиной бСт проверяют по верти­ кальным стыковым швам, которыми соединяют листы поясов:

В месте сопряжения стены с днищем сварные швы препятствуют ее свободной деформации, вследствие че­ го в ней возникает краевой изгибающий момент М0, рас­ четное значение которого приближенно может быть оп­ ределено но формуле

пряжения от краевого момента в сварных швах прове­

Рис. XI.46. К расчету стального цилиндрического резервуара а —стена; б —сварной шов, соединяющий стену с днищем

262

Эти напряжения не суммируются с растягивающими напряжениями, которые шов испытывает кдк элемент нижнего пояса стенки, так как векторы этих напряже­ ний взаимно перпендикулярны.

Плоские днища, лежащие на сплошном основании, испытывают незначительные усилия, их обычно не рас­ считывают.

Сферическое днище, опертое по контуру (см. рис. IX. 45), под действием гидростатического давления испыты­ вает растягивающие усилия. Его прочность проверяют по шву в нижней зоне, где растягивающие напряжения достигают максимума:

В коническом днище с углом наклона а (см. рис. XI. 45, б) кольцевые растягивающие напряжения достигают

FA

здесь Е — модуль продольной упругости стали; / у — момент инерции сечения кольца относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести сечения; г„—-радиус кольца.

263

Рис. XI.47. Железобетонные безнапорные трубы

а—труба со ступенчатым раструбом; 6—то же, а коническим; в —фальце- ван труба; е—схема армирования трубы; 1 —спираль; 2 «•* продольные стержни

Рис. Х1.48. Стыки безнапорных труб

J —резиновое уплотнительное кольцо; 2 —асбестоцементная смесьл 3 —битумная обмазка; 4 —цеженг* ный раствор; б —эачеканенная просмоленная прядь

Рис. XI.49. Схема укладки труб

обжатие в продольном направлении — натяжением про­ дольных стержней.

Типовые железобетонные напорные трубы формуют методом виброгидропрессования на специализированных заводах, Диаметр таких труб от 600 до 1600 мм, тол-

265