R′ |
2 |
= k2 × R ; |
X′ |
2 |
= k2 × X . |
|
2 |
|
2 |
где k – коэффициент трансформации, который определяется по результатам опыта ХХ.
При холостом ходе отношение первичного напряжения ко вторичному равно с большой точностью коэффициенту трансформации
k = E1 = w1 = U1н = (10 ×103) / 400 = 25.
E2 w2 U20
Отметим, что номинальным напряжением вторичной обмотки U2н принимается напряжение трансформатора в опыте холостого хода U20, тогда
R2 = R′2 / k2 = 33,33 / (25)2 =0,0533, Ом; X2 = X′2 / k2 = 85,39 / (25)2 = 0,1366, Ом.
Таким образом, все параметры схемы замещения определены.
Задача 4.3.2. Для трехфазного трансформатора, паспортные данные которого приведены в таблице 4.3, построить Т-образную схему замещения.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.3 |
Тип транс- |
S , |
U , |
U , |
i |
, % |
u |
, % |
Р , |
Р , |
Способ соедине- |
форматора |
н |
1н |
2н |
0 |
|
к |
|
0 |
к |
ния обмоток |
кВА |
кВ |
кВ |
|
|
|
|
кВт |
кВт |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ТМ-40/10 |
40 |
10 |
0,4 |
3,0 |
4,5 |
0,190 |
0,880 |
Y / Y – 0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В отличие от однофазного схема замещения трехфазного трансформатора составляется для одной фазы.
При этом, следует учитывать следующие особенности расчета: - номинальная полная мощность трансформатора Sн и мощно-
сти потерь - Р0 в опыте холостого хода и Рк в опыте короткого замы-
кания приходятся на три фазы;
- номинальные фазные напряжения U1нф и U2нф, а также фазные токи I1нф и I2нф определяются в соответствии со способом соединения первичных и вторичных обмоток, так как под номинальными напряжениями понимаются линейные напряжения на зажимах трансформаторов режиме холостого хода.
60
Решение:
Строится Т-образная схема замещения (рис.4.1) для одной фазы трехфазного трансформатора ТМ-40/10, паспортные параметры которого приведены в таблице 4.3.
Номинальные токи трансформатора (под ними всегда понимаются линейные токи) равны:
I1н = Sн / ( |
|
|
U1н) = 40 ×103/ ( |
|
|
|
10×103) = 2,31, А; |
|
3 |
3 |
|||||
I2н = Sн / ( |
|
U2н) = 40 ×103/ ( |
|
×0,4×103) = 57,74, А. |
|||
3 |
3 |
||||||
Первичная обмотка рассматриваемого трехфазного трансформатор имеет схему соединения «звезда», а вторичная - «звезда с нулевым проводом», следовательно, номинальные фазные напряжения:
U1нф = U1н |
/ |
|
|
|
= 10 ×103/ |
|
|
|
= 5,774, кВ; |
3 |
3 |
||||||||
U2нф = U2н |
/ |
|
|
= 0,4 ×103/ |
|
|
= 0,231, кВ; |
||
3 |
|
3 |
|||||||
а фазные токи при I1нф и I2нф при таком способе соединения обмоток равны линейным.
Ток холостого хода первичной обмотки
I10 = ( i0 ´ I1нф ) / 100% = (3,0 ´2,31) / 100 = 0,0693, A.
Напряжение в опыте короткого замыкания U1к
U1к = (U1н ф ´Uк)/ 100% = (5774´4,5 %)/100 % = 259,83, В.
Далее расчет параметров схемы замещения в целом аналогичен расчету, проведенному для однофазного трансформатора (см. задачу 4.3.1) с учетом распределения потерь на три фазы
R0 = (Р0 /3) / (I10)2 = (0,190×103/ 3) / (0,0693) 2 = 13187,6 Ом.
Полное сопротивление ветви намагничивания Z0:
Z0 = U1н ф/ I10 = (5,774×103)/ 0,0693 = 83318,9, Ом;
тогда сопротивление X0:
X0 = 
Z02 - R02 = 
83318,92 -13187,62 = 82268,6, Ом.
Параметры продольной ветви схемы замещения
Rк = R1 + R¢2 = (Рк/3)/(I1нф)2 =(0,88×103/3) / (2,31)2 = 54,97, Ом.
Полное сопротивление Zк
Zк = U1к / I1нф = 259,83/ 2,31 = 112,48, Ом;
61
тогда сопротивление Xк:
Xк = Х1 + X¢2 = 
Zк2 - Rк2 = 
112,48 2 − 54,972 = 98,13, Ом.
Принимая, как и в задаче 4.3.1, что в опыте короткого замыкания мощность потерь делится поровну между первичной и вторичной обмотками, можно определить как параметры продольной ветви схемы замещения одной фазы трансформатора:
R1 = R¢2 = Rк /2 = 27,485, Ом; Х1 = X¢2 = Xк /2= 56,24, Ом.
Параметры схемы замещения определены.
Построение внешней характеристики U = f(I) и эксплуатационных характеристик Du2 = f(β) и η = f(β) осуществляется с помощью следующих выражений.
Коэффициент нагрузки
b = I2 = I1 .
I2ном I1ном
Изменение напряжения U2 в режиме нагрузки (в %) u2 = βuкcos (ϕ2 − ϕк ), % ,
где uк = |
U1к |
×100% . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
U1н |
|
|
|
|
|
|||
КПД трансформатора |
βSном × cosϕ2 |
|
||||||
|
|
η = |
|
|
|
|||
|
|
βS |
ном |
× cosϕ |
2 |
+ DP + β2DP |
||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
х |
к |
||
Построение векторных диаграмм токов и напряжений производится с учетом характера нагрузки. Угол между током Iɺ2 и Eɺ2 равен
|
′ |
′ |
|
|
|
ψ = arctg |
X 2 |
+ X н |
, |
. |
|
R¢ |
+ R¢ |
||||
|
|
|
|||
2 |
н |
|
|
||
62
5. Расчетно-графическая работа ЭМ-1
РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
Цель работы: изучение конструкции, принципа действия, расчет характеристик трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором.
Задачи работы: в результате выполнения работы студенты должны:
- знать принцип работы, паспортные и технические характеристики, конструктивные особенности трехфазных асинхронных двигателей;
-уметь составлять и читать электротехнические схемы включения двигателей в трехфазную сеть, определять основные электромеханические величины двигателя по паспортным и справочным данным;
-иметь навыки расчета механической и некоторых рабочих характеристик.
5.1. Задание
По заданным параметрам асинхронного двигателя (табл. 5.1):
1)определить схему включения обмотки статора;
2)рассчитать и построить механическую характеристику n2 = f(M) и характеристику “ момент - скольжение” M = f(s);
3)рассчитать значение пускового тока;
4)определить, возможен ли запуск электродвигателя при ава-
рийном пониженном напряжении сети на U, %;
5) рассчитать сечение токоподводящих проводов, приняв плотность тока 3 А/мм2.
63
Таблица 5.1
Технические характеристики асинхронных электродвигателей
|
Тип |
Pн |
Uном |
nн |
η |
сos ϕн |
α |
β |
λ |
U |
|
двигателя |
|||||||||
|
кВт |
В |
об/мин |
% |
|
|
|
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uсети = 380 В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
4A50B2 |
0,12 |
380 |
2710 |
63,0 |
0,70 |
4,0 |
2,0 |
2,2 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
RA200L8 |
15 |
380 |
730 |
88 |
0,8 |
5,7 |
2,0 |
2,5 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
AИР315S6 |
110 |
220/380 |
987 |
93 |
0,92 |
6 |
1,4 |
2,3 |
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
4A56A2 |
0,18 |
380 |
2800 |
66,0 |
0,76 |
4,0 |
2,0 |
2,2 |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
4A56B4 |
0,18 |
380 |
1365 |
64,0 |
0,64 |
3,5 |
2,1 |
2,2 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
RA200L4 |
30 |
380/660 |
1475 |
91 |
0,86 |
7,7 |
2,7 |
3,2 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
AИР160 |
18,5 |
380/660 |
1455 |
90,5 |
0,89 |
7 |
1,9 |
2,9 |
15 |
|
M4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uсети = 380 В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
4A63A6 |
0,18 |
380 |
885 |
56,0 |
0,62 |
3,0 |
2,2 |
2,2 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
RA208 |
15 |
380/660 |
730 |
88 |
0,8 |
5,7 |
2,0 |
2,5 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
AИР3S6 |
110 |
220/380 |
987 |
93 |
0,92 |
6 |
1,4 |
2,3 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
4A63B2 |
0,55 |
380 |
2740 |
73,0 |
0,86 |
4,5 |
2,0 |
2,2 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
4A71A4 |
0,55 |
380 |
1390 |
70,5 |
0,70 |
4,5 |
2,0 |
2,2 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
RA71A2 |
0,37 |
380 |
2800 |
71 |
0,81 |
5,0 |
2,3 |
2,4 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
AИРA2 |
0,09 |
220/380 |
2655 |
60 |
0,75 |
4,5 |
2,2 |
2,2 |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
4A71B6 |
0,55 |
380 |
900 |
67,5 |
0,71 |
4,0 |
2,0 |
2,2 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
4A80B8 |
0,55 |
380 |
700 |
64,0 |
0,65 |
3,5 |
1,6 |
1,7 |
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17 |
4A71A2 |
0,75 |
380 |
2840 |
77,0 |
0,87 |
5,5 |
2,0 |
2,2 |
13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
RA10B4 |
3 |
380 |
1420 |
81 |
0,81 |
6,2 |
2,2 |
2,6 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
64