Курсовая работа (т): Технологический процесс производства сульфата аммония
Проверить возможность установки насоса на высоте 4 м над уровнем маточного раствора в жидкости.
Расчёт расхода маточного раствора:
Принимаем по рекомендациям [8] скорость воды в трубопроводе 1 м/с. Тогда диаметр трубопровода рассчитываем по уравнению:
d = 
,
где 
- скорость раствора в трубопроводе, м/с получаем: = 
= 0,299 м.
Полученный
диаметр трубопровода округляется до ближайшего стандартного значения. Принимаем
к установлению трубопровод диаметром 291
4 мм с внутренним диаметром 283 мм[8].
Критерий Рейнольдса для раствора в трубопроводе находим по формуле:
= 
,
где ρ и μ - соответственно плотность и динамическая вязкость маточного раствора при температуре 580С [9].
Тогда: = 
>10000 - режим устойчивый турбулентный.
Относительная
шероховатость трубопровода определяется по формуле:
ε = 
= 1415.
где Δ - абсолютная шероховатость трубопровода, определяется по дополнительной литературе [9].
Коэффициент трения λ определяем по рис 1.5 [9]. Отсюда λ = 0,0185.
Определяем сумму коэффициентов местных сопротивлений отдельно для всасывающей и нагнетательной линии [9].
Для всасывающей лини:
. Вход в
трубу (принимаем с закруглёнными краями): 
.
. Отводы
под ушлом 90
: коэффициент А = 1,0, коэффициент В = 0,09; 
.
. Прямоточные
вентили: при D мм = 283,
.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений во всасывающей
линии
Потерянный напор во всасывающей линии находим по формуле
Для нагнетательной линии:
1. Отводы под углом 90: А = 1,0, В = 0,09; 
.
. Прямоточные вентили: 
.
. Выход из трубы: 
Сумма коэффициентов местных сопротивлений в нагнетательной
линии
Потерянный напор в нагнетательной линии:
Общие потери напора:
Находим напор насоса по формуле:
Полезную мощность насоса определим по формуле:
Принимая 
(для центробежного насоса средней производительности) мощность на
валу двигателя найдём по формуле:
Установленную мощность электродвигателя с учетом пусковых перегрузок находят по формуле:
где β - коэффициент запаса мощности [8].
Находим:уст = 1,2 · 17 = 20,4 кВт.
По полученным характеристикам выбираем тип центробежного насоса в каталоге и его электродвигатель. Принимаем к установлению центробежный насос с такими характеристиками [8]:
Марка Х280/29 Q=0,08 м3/с; Н=21 м; n=24,15 с-1;
. Электродвигатель типа АО2-11-4 с номинальной мощностью Nн=
40 кВт.
Выводы
Курсовой проект посвященный проектированию сульфатного отделения цеха улавливания №1 в условиях ПАО “Авдеевский КХЗ”.
В описательной части приведены физико-химические основы процесса абсорбции, описание технологической схемы, основное оборудование сульфатного отделения.
В расчетной части представлен расчет аммиачного абсорбера для
улавливания аммиака и коксового газа с дальнейшим получением сульфата аммония,
с характеристиками: Н=7,8м, Нраб = 15,6, D=3,2 м. Так же произведен
расчет испарителя и расчет насоса для подачи циркулирующего раствора на 1-ю
ступень абсорбера. Насос принимаем марки Х280/29.
Список использованных источников
1. Мениович Б.И., Лейбович Р.Е. Аппаратчик коксохимического производства. - М.: Металлургия, 1987. - 408 с.
. Гребенюк А.Ф., Коробчанский В.И., Власов Г.А., Кауфман С.И. Улавливание химических продуктов коксования. - Донецк.: Восточный издательский дом, 2002.-228 с
. Постоянный технологический регламент Цеха Улавливания № 1 ТР 080-2002
. Плановский А.Н., Рамм В. М., Каган С. З. Процессы и аппараты химической технологии. - М.: Химия, 1968.- 848 с.
. Ткачев В.С., Остапенко М.А. Оборудование коксохимических заводов. - М.: Металлургия,1983. - 360 с
. Мухленов И.П., Кузнецов Д.А. Общая химическая технология. - М.: Высшая школа, 1964.- 630 с.
. Коробчанский И. Е., Кузнецов М. Д. Расчёты аппаратуры для улавливания химических продуктов коксования. - М.: Металлургия, 1972.- 296 с
. Основные процессы и аппараты химической технологии/Под редакцией Дытнерского Ю.И., 2 -е изд., перераб. и дополн. - М.: Химия, 1991. - 468 с.
. Павлов
К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и
аппаратов химической промышленности. - Ленинград.: Химия, 1987.