Материал: Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Источники питания приборов» для студентов направления Приборостроение. Самодуров А.С

Рис. 2. Использование планарных магнитных компонентов гибридного типа

1.4. Склеивание в сравнении с зажимным соединением

Выбор между склеиванием и зажимным соединением зависит в основном от возможностей и предпочтений производителя, но есть также требования конкретного приложения, которые могут определить тот или иной способ как более желательный.

Преимущества склеивания:

- простота автоматизации производства;

- однородность поперечного сечения сердечника (насыщение);

- малая высота сборки (не выступает дуга зажима);

- меньшие размеры выреза в печатной плате (интегрированная версия);

- фиксация сердечника на печатной плате (отсутствует дребезг, шум).

Преимущества зажимного соединения:

- чистота процесса сборки;

- отсутствует влияние окружающей среды на процесс сборки;

- нет проблем в высокотемпературных приложениях;

- отсутствует увеличение паразитного зазора (высокая проницаемость).

1.5. Применение планарных трансформаторов

Первой областью применения планарных трансформаторов было преобразование мощности. Соответственно, при этом использовались средне- и высокочастотные мощные ферриты. Индуктивность дросселя сетевого фильтра можно увеличить, заменив мощный феррит материалом с высокой магнитной проницаемостью. В импульсной передаче сигналов широкополосный трансформатор, находящийся между импульсной генераторной интегральной схемой и кабелем, обеспечивает развязку и согласование импедансов. В случае S- или T-интерфейса это также должен быть феррит с высокой магнитной проницаемостью. В ассортимент продукции компании FERROXCUBE были добавлены сердечники из высокопроницаемого феррита 3E6. Список приложений, в которых использование планарной технологии может дать преимущества, приведен ниже.

Преобразование мощности.

Компоненты:

- силовые трансформаторы, выходные или резонансные дроссели, дроссели сетевого фильтра.

Выпрямители (сетевые источники питания):

- импульсные источники питания;

- зарядные устройства (мобильные телефоны, портативные компьютеры);

- контрольно-измерительная аппаратура.

Преобразователи постоянного тока:

- модули преобразования мощности;

- сетевые коммутаторы;

- мобильные телефоны (основной источник питания);

- портативные компьютеры (основной источник питания);

- электромобили (преобразователь тягового напряжения в напряжение 12 В).

Преобразователи переменного тока (сетевые источники питания):

- компактные преобразователи для флуоресцентных ламп;

- индукционный нагрев, сварка.

Инверторы (батарейные источники питания):

- мобильные телефоны (подсветка ЖК дисплея);

- портативные компьютеры (подсветка ЖК-дисплея);

- газоразрядные автомобильные фары (балласт);

- подогрев заднего стекла автомобиля (повышающий преобразователь).

1.6. Номенклатура изделий

Компания зарубежные компании предлагают широкий ассортимент планарных Ш-образных сердечников в диапазоне размеров 14–64 мм. В базовой версии для склеивания поперечное сечение всегда является однородным, что позволяет оптимальным образом использовать объем феррита. Для каждого размера имеется Ш-образный сердечник (обозначается буквой E) и соответствующая ему пластина (обозначается буквами PLT) (рис. 3). Набор может состоять из Ш-образного сердечника и пластины или двух Ш-образных сердечников. В последнем случае высота окна намотки удваивается.

Для самых маленьких размеров имеется также набор из Ш-образного сердечника и пластины в варианте с зажимным соединением. В нем используется Ш-образный сердечник с выемками (обозначается E/R) и пластина с канавкой (обозначается PLT/S) (рис. 3). Зажим (обозначается CLM) защелкивается в выемки сердечника и обеспечивает прочное соединение, прижимая пластину в двух точках. Канавка предотвращает смещение пластины даже при сильных ударах или вибрации, а также обеспечивает выравнивание. Для комбинации из двух Ш-образных сердечников зажимное соединение не предусмотрено.

Рис. 3. Различные формы Ш-образных сердечников для планарных трансформаторов

Сердечники из мощных ферритов 3F3 (рабочая частота до 500 кГц) и 3F4 (500 кГц — 3 МГц) имеются во всех размерах.

Сердечники наибольшего размера изготавливаются также из феррита 3C85 (рабочая частота до 200 кГц), так как большие сердечники часто используются в мощных низкочастотных устройствах. Имеются также сердечники наименьшего размера, изготавливаемые из высокопроницаемого феррита 3E6 (µ = 12000), для использования в дросселях сетевых фильтров и широкополосных трансформаторах.

1.7. Разработка конструкции

Чтобы по максимуму использовать преимущества планарной технологии, необходимо следовать иной концепции разработки, чем при проволочной намотке. Ниже приведен ряд соображений, которыми следует руководствоваться в этой связи.

Выбор сердечника

Магнитная индукция.

Улучшенные тепловые характеристики допускают в два раза большие потери мощности по сравнению с обычной конструкцией при том же объеме магнитного поля, поэтому значение оптимальной магнитной индукции будет выше обычного.

Воздушный зазор.

Большие зазоры нежелательны в планарных конструкциях, поскольку они создают поток рассеяния. Краевой поток зависит от отношения высоты окна намотки к ширине воздушного зазора, которая меньше для плоских сердечников. Если высота окна всего в несколько раз больше ширины зазора, а ширина в несколько раз больше ширины центральной части сердечника, то между верхом и низом сердечника возникнет поток значительной величины. Большие величины краевых и пересекающихся потоков приводят к большим потерям на вихревые токи в обмотке.

Конструкция обмотки

Сопротивление на постоянном токе.

Чаще всего используются медные дорожки толщиной 35, 70, 100 и 200 мкм. Если площадь поперечного сечения дорожки недостаточна для того, чтобы получить приемлемое сопротивление на постоянном токе, можно параллельно соединить дорожки для всех или части витков.

Сопротивление на переменном токе.

Потери меди на переменном токе, обусловленные скин-эффектом и эффектом близости, оказываются меньше для плоских медных дорожек, чем для круглого провода с той же площадью поперечного сечения. Вихревые токи, индуцируемые в окрестности воздушного зазора, можно снизить, удалив несколько витков в том месте, где индукция является максимальной и направлена перпендикулярно плоскости намотки. Комбинация Ш-образного сердечника и пластины характеризуется несколько меньшим потоком рассеяния, чем комбинация двух Ш-образных сердечников, из-за местоположения воздушного зазора.

Индуктивность утечки.

При расположении обмоток одна над другой магнитная связь является очень сильной, и достижимы значения коэффициента связи, близкие к 100% (рис. 4 а).

а)

б)

в)

Рис. 4. Различные варианты расположения обмоток

Паразитная емкость.

Предыдущая конструкция ведет к более высокой межобмоточной емкости. Эту емкость можно уменьшить, расположив дорожки соседних обмоток в промежутках друг между другом (рис. 4 б). Более того, повторяемость значения емкости позволяет скомпенсировать ее в оставшейся части цепи, а также использовать в резонансных конструкциях. В последнем случае можно целенаправленно создать большую емкость, расположив дорожки соседних обмоток друг напротив друга (рис. 4 в).

Производство

Сборка.

Для навесных компонентов процесс сборки не имеет существенных отличий от обычного. При склеивании сердечников из высокопроницаемого феррита 3E6 не следует наносить клей на соприкасающиеся поверхности, поскольку возникающий паразитный зазор снижает эффективную магнитную проницаемость. Вместо этого клей можно наносить с торцов сердечника по линии соприкосновения двух половин. При использовании зажимов необходимо сначала защелкнуть зажим в углубления сердечника, а затем выровнять пластину в поперечном направлении. Для интегрированных компонентов сборка комбинируется с монтажом.

Монтаж.

При использовании навесных компонентов можно использовать платы со сквозными отверстиями или поверхностный монтаж. Существенных отличий от обычного процесса не имеется. Плоская поверхность сердечника хорошо подходит для автоматического монтажа. В случае интегрированных компонентов монтаж лучше всего выполнять в два этапа:

1. Приклеить одну половину сердечника к печатной плате. Для этого можно использовать тот же клей, что и для монтажа SMD-компонентов, и этот этап логичным образом объединяется с монтажом SMD-компонентов на данной стороне печатной платы.

2. Приклеить вторую половину сердечника к первой. Сюда относятся те же замечания, которые были сделаны по поводу сборки навесных компонентов.

Пайка.

Относится только к навесным трансформаторам. В случае пайки оплавлением предпочтительным способом нагрева является горячая конвекция, а не инфракрасное излучение, поскольку первый способ обеспечивает выравнивание температур спаиваемых поверхностей. При нагреве инфракрасным излучением с использованием стандартных материалов хорошая теплопроводность планарного компонента может привести к слишком низкой температуре паяльной пасты, а при повышении мощности излучения — к слишком высокой температуре печатной платы. Если используется инфракрасный нагрев, рекомендуется подобрать другую паяльную пасту и/или материал печатной платы.

Обозначение типоразмеров.

Все указанные числа относятся к половинам сердечников. Необходимо заказывать две половины сердечника в правильном сочетании. Имеется четыре типа половин сердечников, из которых составляются наборы трех видов:

• два Ш-образных сердечника (E+E);

• Ш-образный сердечник и пластина (E+PLT);

• Ш-образный сердечник с выемками и пластина с канавкой (E/R + PLT/S). В последний набор входит также зажим (CLM).

1.8. Процедура расчета

Определение максимальной магнитной индукции.

Потери в сердечнике и медном проводнике при работе трансформатора приводят к росту температуры. Величина этого роста не должна превышать допустимого предела, чтобы избежать повреждения трансформатора или остальной цепи. При тепловом равновесии величина суммарных потерь в трансформаторе P_trafo связана с ростом температуры трансформатора ΔT соотношением, аналогичным закону Ома:

, (1)

где R_Т — это температурное сопротивление трансформатора. Фактически, P_trafo можно представить как охлаждающую способность трансформатора.

Можно установить эмпирическую формулу, напрямую связывающую значение теплового сопротивления трансформатора с эффективным магнитным объемом V_э используемого ферритового сердечника. Данная эмпирическая формула справедлива для трансформаторов с проволочной обмоткой, имеющих сердечники формы RM и ETD. Аналогичное соотношение найдено теперь и для планарных трансформаторов с Ш-образными сердечниками.

С помощью этого соотношения можно оценить рост температуры трансформатора как функцию магнитной индукции в сердечнике. По причине ограниченности доступного пространства намотки для планарных магнитных компонентов рекомендуется использовать максимально возможные значения магнитной индукции.

Предположив, что половину суммарных потерь в трансформаторе составляют потери в сердечнике, можно выразить максимальную плотность потерь в сердечнике P_core как функцию допустимого роста температуры трансформатора следующим образом:

. (2)

Потери мощности в наших ферритах измерялись в зависимости от частоты (f, Гц), пиковой магнитной индукции (B, Тл) и температуры (T, °C). Плотность потерь в сердечнике можно приблизительно рассчитать по следующей формуле:

(3)

где - C_m, x, y, ct₀, ct₁ и ct₂ — это параметры, найденные путем аппроксимации эмпирической кривой потерь. Эти параметры специфичны для конкретного материала. Размерности их выбраны так, что при температуре 100 °C значение C_T оказывается равным 1.

В табл. 4 приведены значения перечисленных выше параметров для нескольких марок мощных ферритов компании Ferroxcube. Максимально допустимое значение P_core вычисляется по формуле (2). Это значение затем подставляется в уравнение (3).

Теперь можно вычислить максимально допустимую магнитную индукцию B_peak, переписав уравнение (3) в следующем виде:

(4)

Примечание: максимально допустимое значение B можно найти и другим путем — написав компьютерную программу, вычисляющую потери мощности для произвольной формы сигнала по формуле (3) при заданных значениях параметров аппроксимации. Преимущество этого подхода в том, что он позволяет рассчитывать потери с учетом реальной формы колебаний B, а также выбрать оптимальную марку феррита для конкретного случая.

Определив максимально допустимую пиковую магнитную индукцию, можно рассчитать количество витков первичной и вторичной обмоток по известным формулам, включающим топологию преобразователя и тип трансформатора (например, обратного и прямого хода).

Необходимо принять решение о том, как будут распределены обмотки между имеющимися слоями. Токи, протекающие в дорожках, будут вызывать повышение температуры печатной платы. Из соображений распространения тепла рекомендуется распределять витки обмоток во внешних слоях симметрично по отношению к виткам обмоток во внутренних слоях.

Таблица 4

Параметры аппроксимации для вычисления плотности потерь в сердечнике