Материал: Катя5.последние2

q^с.в. =q_с.в.*кнад.=3.8*1.3

_б=2,4т/м³ – объемный вес монолитного бетона

q_верт.=q_р*к +q^свк=2.08*1.6+3.8*1.2=7.9т/м

Горизонтальное давление

q_{горизонт}=(h_+h/2)* tg²(45-/2);

q_{горизонт}=2.5*(0.833+0.5*8.75)*tg²(45-79/2)=0.12 =0 т/м²

Горизонтальное давление умножаем на коэффициент запаса равный 0.7

q_{горизонт}=0,12*0.7=0,08 т/м²

Таким образом можно принять q_гор примерно равным нулю.

Коэффициент отпора

K₀=250кг/см³=25000 т/м³ — коэф. удельного отпора

К=2Ко/В*0.5=0.5*25000/665*0.5=75180 т/м³

Кп=К₀/1.34(1+м)Н_пят=25000/1.34(1-0.27) *150=170380 т/м³ — коэф. удельного отпора в пяте

Площади определяются из расчетной схемы.

Моменты инерции определяются по формуле

I=b*h³/12

Модуль упругости для бетона использованного в данной конструкции равен E₀=2900000т/м³

В выработках большой ширины пря­мые врубы не имеют в этом отношении преимуществ по сравнению с клиновыми врубами, но целесообразны при распро­страненном в современной практике ма­шинном бурении, так как позволяют обуривание почти всех шпуров комплек­та (кроме контурных) перпендикулярно к плоскости забоя.

Расстояние между отбойными шпурами принимается рав­ным 0,9*Wo=0.9*1=0.9м, между подошвенными:0.8*Wo=0.8 м.

Расстояние между контурными шпурами:0.7* Wo=0.7

6. Вычисление количества шпуров на забой по формуле:

N=25 + 9 + 30 + 12=76 шт.

P_K = 19.2 м – периметр линии контурных шпуров;

Nk=(19.2/0.8)+1=25—количество контурных шпуров;

P_П = 6.4 м;

Nn=(6.4/0.8)+1=9 —количество подошвенных шпуров;

N0=(1.27*1.9*23.5)/0.046²*0.6*1200*1=37 шт.

N₀– количество отбойных шпуров;

So=48 – (17.1+6.4+1.0)=23.5 м² — площадь сечения забоя, взрывае­мая отбойными шпурами;

S=48 м²—площадь сечения забоя;

Sk=(25 – 1)*0.8²/0.9=17.1 м² —площадь сечения забоя, взрываемая контурными шпурами;

т=0.9—коэффициент сближения контур­ных зарядов

Sn=WoPn=1.0*6.4=6.4 м² —площадь сечения забоя, взрывае­мая подошвенными шпурами;

S_вр=1.0*1.0=1.0 м²—площадь сечения забоя, взрывае­мая врубовыми зарядами (прини­мается по схеме вруба);

k_з=0.6—коэффициент заполнения шпура

k_∆=1—коэффициент уплотнения прини­маемый для патронированых ВВ

Принимаем длину комплекта шпуров равной l=2.0м

Глубина заходки: W=l*η =2.0*0.9=1.8 м.

Здесь η=0.8—0.9—коэффи­циент использования шпура.

Объем взры­ваемой породы определяется как произведение площади се­чения выработки на глубину заходки:

Vn=S*Wз=48*1.8=86.4 м³

8. Определение массы зарядов, конструкции зарядов, об­щий расход вв и св, установление очередности взрывания.

Ориентировочное количество ВВ на взрыв, кг,

Q=1.9*86.4=164.16 кг;

Масса всех контурных зарядов, кг,

Qk=0.37*1.8*25=16.65 кг;

где k_k=0.38—концентрация заряда контурного шпура, зависит от конструкции заряда и принимается равной 0,35—0,4 кг/м;

l_k=—длина контурного шпура.

Средняя масса зарядов остальных шпуров, кг,

qср=(164.16-16.65)/(76-25)=2.89 кг;

Масса зарядов врубовых, отбойных и подошвенных шпу­ров, кг:

Qср=1.2*2.89*12=41.65кг;

Qo=2.89*30=86.7 кг;

Qn=2.89*9=26.01 кг;

∑Q=171.01кг.

8.2 Буровое оборудование

Для бурения шпуров в забое выработки и для анкеров применяются электросверла, пневматические перфораторы (ручные, теле­скопные и колонковые), а также бурильные машины БГА-1 и БУ-1.

В данном курсовом проекте используется при крепости грунта f=5 бурильные машины вращательно–ударного действия .

Для установки бурильных машин в забое используются самоходные бурильные установки БК–5д.

Его основные характеристики:

• наибольщая высота бурения–7.0м

• количество бурильных машин– 3

• глубина бурения–4.0 м

• расход сжатого воздуха–48м³/мин

• высота –2.40м

• ширина–2.40м

• длина–11.80м

Применение бурильных установок для обуривания забоя рационально при проходке выработок протя­женностью до 500 м, проходке выработок переменного се­чения и при использовании установки одновременно в не­скольких забоях. Количество одновременно работающих бу­рильных установок принимается из расчета 8— 10 м² пло­щади обуриваемого забоя на одну бурильную машину, на­ходящуюся на установке.

3. Временное крепление выработки (конструкция,технология возведения).

По характкру восприятия и передачи нагрузок анкеры подразделяются на две группы : закреплённые в породе концами и омоноличенные по всей длине .

В данном курсовом проете используются закреплённые анкерs.

Наиболее распространенные из закреплённых анкеров–это клинощелевые анкеры изготавливают из мягкой стали. Такой анкер состоит из штанги , имеющей на одном конце резьбу для навинчивания натяжной гай­ки , а на другом конце — прорезь ши­риной 3—4 мм для клина , обеспечи­вающего закрепление анкера в грунте. Клин обычно на 10- 20 мм короче про­рези, его грани наклонены под углом 8— 9°, а конец имеет ширину около 2 мм.

Для установки на место штангу со вставленным в прорезь клином вводят в шпур до упора в его дно, после чего по концу штанги, выступающему из шпура, наносят удары при помощи отбойного мо­лотка (резьбу предохраняют от повреж­дения специальной насадкой). При этом клин, входя в прорезь, раздвигает в сто­роны концы штанги, которые внедряют­ся в стенки шпура (на глубину до 5 мм в грунтах с f=(5—6) и прочно закреп­ляются в грунте.

Для создания предварительного на­тяжения штанги на нижнем конце анке­ра пневматическим сболчивателем затя­гивают гайку, под которую помещают элемент, распределяющий давление на большую площадь кровли (квадратная опорная шайба , отрезок швеллера).

В сводчатых выработ­ках наиболее целесообразно располагать анкеры но радиальным направлениям.

8.4 Организация работ в забое, определение параметров проходческого цикла

Организация работ в забое должна строиться на основе комплексной механизации н цикличности выполнения строи­тельных процессов.

Комплексная механизация обеспечивается путем исполь­зования оборудования, связанного в единую технологиче­скую схему, с учетом производительности, габаритов, вида потребляемой энергии и т. п. При составлении проекта производства работ рекомендуется пользоваться технологическими карта­ми, содержащими обобщение опыта подземного строитель­ства .

На основе принятой схемы организации и комплексной механизации работ составляется циклограмма на проходку передового забоя. При составлении циклограммы следует стремиться к такой организации работ, чтобы продолжи­тельность цикла Тц была кратна продолжительности рабо­чей смены, что обеспечивает ритмичность в работе и по­зволяет ввести определенную специализацию звеньев про­ходческой бригады.

Считая основными операциями проходческого цикла бу­рение шпуров в забое и погрузку взорванной породы (при совмещении крепления с другими операциями), продолжи­тельность цикла вычисляют по формуле:

Т=Тб+Тn+Твсп=3.6+1.22+3.38=8.2 ч

Где Т_б,Т_п,Т_всп—продолжительность операций бурения, погрузки и вспомогательных операций.

Продолжительность бурения определяется по формуле, ч,

Тб=76*2.0/(0.8*0.8*6*18)=2.2 ч

где N=76—число шпуров в забое;

l=2.0—средняя длина шпуров, м;

φ=0.8—коэффициент использования бурильных машин во времени, равный 0,75 –0,85;

β=0.8—коэффициент одновременности работы бурильных машин, равный 0,7–0,9;

п=6—число бурильных машин, работающих в забое;

v_б—чистая скорость бурения, пог. м шпура в ч.

Чистая скорость бурения определяется по формуле:

v_б = (K*K*K*K*60)/t=(1*1.1*1.15*0.95*60)/4=18 м/мин

Где t_{чист.бур}=4—время чистого бурения, м/мин, принимаемое по данным прил. 1;