, (15)
.
Для группы 2,3:
; (16)
Решив графически систему векторных
уравнений, получим план скоростей группы 2,3 (см. лист 2 графической части).
, (17)
.
Скорости точек С и S3 находим из
подобия.
;
; (18)
, (19)
.
;
; (20)
, (21)
.
Угловая скорость звена 2-3
(22)
Для группы 4,5:
; (23)
Решив графически систему векторных уравнений, получим план скоростей группы 4,5 (см. лист 2 графической части).
, (24)
.
2.2.3 Построение планов ускорений для заданного положения механизма
Кривошип движется с постоянной
угловой скоростью, следовательно, тангенциальная составляющая ускорения точки A отсутствует.
, (25)
.
Масштаб планов ускорений:
, (26)
.
Для группы 2,3:
, (27)
, (28)
.
, (29)
.
(30)
![]()
(32)
Решив графически систему векторных
уравнений, получим план ускорений группы 2,3 (см. лист 2 графической части).
, (33)
Ускорение точек C и S3 находим из подобия.
,
, (34)
Для группы 4,5:
(35)
Решив графически систему векторных
уравнений, получим план ускорений группы 4,5 (см. лист 2 графической части).
, (36)
Угловое ускорение звена 2:
(37)
.3 Определение сил сопротивления в двенадцати положениях
механизм кулачковый зубчатый машинный
Используя кинематическую схему
строим график усилий , действующих на ползун.
Рисунок 6. График усилий
Из графика следует, что сила сопротивления равна 4000 Н.
.4 Силовой анализ методом планов сил
[3]
Силовой расчет ведётся по группам Ассура, начиная с наиболее удаленной группы. Для данного механизма последовательность будет следующей:
Группа II класса (4,5) → Группа II класса (2,3) → Механизм I класса (0,1).
.4.1 Определение сил тяжести и сил
инерции
, (38)
, (39)
(40)
.
.
.
.
. (41)
;
;
;
;
РС =
= 4000 Н.
2.4.2 Расчет группы 4.5
Сумма моментов , приложенных к звену
4:
;
Решим уравнение графически, построив
план сил в масштабе
.
.
![]()
Из плана сил:
Звено 5:
2.4.3 Расчет группы 2.3
Сумма моментов сил, приложенных к
звену 2 относительно точки В:
Звено 3:
;
;
;
;
Звено 2:
;
2.4.4 Расчет механизма 1-го класса
Так как кривошип соединен с приводом
через зубчатую передачу, на него действует уравновешивающая сила Рур
(реакция в зацеплении зубчатых колес), направленная по линии зацепления. Плечом
этой силы относительно точки О является радиус основной окружности
зубчатого колеса 1.Предварительно полагаем зубчатую передачу нулевой.
; (42)
.
Сумма моментов сил, приложенных к
звену 1 относительно точки
:
, отсюда: (43)
;
;
;
.5 Определение уравновешивающего момента
методом рычага Жуковского [3]
По правилу подобия находим положения
точки
на плане
скоростей:
К концу кривошипа перпендикулярно
ему прикладываем фиктивную уравновешивающую силу
. Все силы переносим на план
скоростей в соответствующие точки, повернув их при переносе на 90 градусов в
одну сторону.
Составляем уравнение суммы моментов
всех сил относительно полюса плана скоростей, как будто это жесткий рычаг:
отсюда:
;
.
Найдем относительную погрешность
расчетов
:
;
. Динамический анализ и синтез
машинного агрегата[4]
Целью динамического синтеза в данном проекте является проектирование маховика, обеспечивающего заданный коэффициент неравномерности хода. Целью динамического анализа является определение истинного закона движения звена приведения.
.1 Расчет параметров динамической в
заданном положении 10
(32)
Приведенный момент внешних сил
определим методом рычага Жуковского
Момент отрицателен, так как
направлен против угловой скорости кривошипа и является моментом сопротивления
3.2 Определение параметров динамической модели в двенадцати положениях на ЭВМ
Таблица 3-Данные для ввода в ЭВМ
|
Параметр |
К=1 |
К=2 |
|
IP[k] |
0 |
2 |
|
TP[k] |
- |
0.21 |
|
UP[k] |
- |
0 |
|
I[k] |
ВПВ |
ВВП |
|
A[k 1] |
0 |
0.19 |
|
A[k 2] |
0 |
0 |
|
X[k 3] |
0 |
0 |
|
Y[k 3] |
-0,2 |
-0,33 |
|
CB[k] |
+1 |
-1 |
|
TS[k 1] |
0 |
0.095 |
|
TS[k 2] |
0.1 |
0 |
|
US[k 1] |
0 |
0 |
|
US[k 2] |
180 |
0 |
|
G[k 1] |
0 |
5 |
|
G[k 2] |
15 |
35 |
|
GI[k 1] |
0 |
0.036 |
|
GI[k 2] |
0.265 |
0 |
|
Приложена ли нагрузка |
0 |
1 |
|
N звена |
- |
2 |
|
Вид движения |
- |
1 |
Исходные данные для расчета на ЭВМ
Q=270; M=2; N=12; AK=0.07; WK=8,57; F¢=3400; I¢=1; P¢=9,7
Результаты расчета на ЭВМ приведены в таблице 4
Таблица 4-Параметры динамической модели
|
I |
IPR |
MPR |
PINX |
PINY |
|
1 |
9,70002 |
-0,05109 |
-203,78068 |
-9,27447 |
|
2 |
9,75269 |
-121,90771 |
-108,30436 |
-2,84664 |
|
3 |
9,81789 |
-182,23446 |
-47,42442 |
1,95894 |
|
4 |
9,84811 |
-202,98159 |
-3,90894 |
4,37203 |
|
5 |
9,84010 |
-194,82618 |
27,20747 |
4,70347 |
|
6 |
9,80463 |
-165,21664 |
50,04641 |
3,01259 |
|
7 |
9,75393 |
-116,25879 |
74,98196 |
-0,96693 |
|
8 |
9,70610 |
-38,58803 |
121,98852 |
-7,19184 |
|
9 |
9,73790 |
96,53254 |
217,91025 |
-10,60568 |
|
10 |
10,07183 |
-60,77003 |
282,91291 |
7,78907 |
|
11 |
10,30705 |
-80,97662 |
-95,22833 |
16,88206 |
|
12 |
9,84995 |
-40,73358 |
-317,13924 |
-7,86234 |
IPR- приведенный момент инерции масс механизма,
MPR- приведенный момент движущих сил,
PINX- проекция главного вектора сил инерции на ось Х
PINY- проекция главного вектора сил инерции на ось У
.3 Построение диаграммы энергомасс
Строим график приведенного момента сил
сопротивления и тяжести
,
.
,
.
Графически проинтегрировав его,
получим график работы сил сопротивления
.
. (67)
При полюсном расстоянии
: