Материал: Четвертая часть Горожанкина
Уточненной
положение нейтральной оси можно найти
из условия, что
:
Касательные
напряжения
в поясах отсека вычисляются по формуле:
где
–
статический момент отсеченной части
приведенного сечения относительно
центральной оси, параллельной оси z.
Результаты
расчетов
,
приведены в таблице 2. Значения нормального
напряжения в последнем поясе и наибольшее
значения касательного напряжения в
обшивке в нулевом приближении являются
исходными данными для поверочного
расчета в программе OTCEK.EXE.
Результат работы представлен на рисунке
4.6.
Рисунок 4.6 – Поверочный расчет, выполненный в программе OTCEK.EXE
Таблица 2 – Расчёт нормальных и касательных напряжений.
|
i |
θi |
Yi |
Fпояс |
φ(0)i |
b(0)пр i,мм |
Fi , мм2 |
F=Fi*φi , мм2 |
Sx=Fi*φi*yi , мм3 |
Iz=Fi*φi*yi2, мм4 |
σri,МПа |
Siотс,
мм3 |
, МПа |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
13 |
14 |
|
1 |
0 |
1000 |
63,05 |
0 |
130,9 |
167,77 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
2 |
7,5 |
991,4449 |
126,1 |
0 |
130,9 |
230,82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
3 |
15 |
965,9258 |
126,1 |
0 |
130,9 |
230,82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
4 |
22,5 |
923,8795 |
126,1 |
0 |
130,9 |
230,82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
5 |
30 |
866,0254 |
126,1 |
0 |
130,9 |
230,82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
6 |
37,5 |
793,3533 |
126,1 |
0 |
130,9 |
230,82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
7 |
45 |
707,1068 |
550 |
1 |
130,9 |
654,72 |
654,72 |
462957 |
327360000 |
190,3569 |
686734,661 |
35,62833 |
|
8 |
52,5 |
608,7614 |
126,1 |
0 |
130,9 |
230,82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
9 |
60 |
500 |
126,1 |
0 |
130,9 |
230,82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
10 |
67,5 |
382,6834 |
126,1 |
0 |
130,9 |
230,82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
11 |
75 |
258,819 |
126,1 |
0 |
130,9 |
230,82 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
12 |
82,5 |
130,5262 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
23293,7 |
3040438,52 |
70,42634 |
0 |
0 |
|
13 |
90 |
6,13E-14 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
1,09E-11 |
6,69666E-25 |
43,27648 |
0 |
0 |
|
14 |
97,5 |
-130,526 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-23293,7 |
3040438,52 |
16,12662 |
0 |
0 |
|
15 |
105 |
-258,819 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-46188,8 |
11954553,22 |
-10,5587 |
701541,919 |
36,39654 |
|
16 |
112,5 |
-382,683 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-68293,7 |
26134861,91 |
-36,3229 |
694244,339 |
36,01793 |
|
17 |
120 |
-500 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-89230 |
44615000 |
-60,7251 |
666010,444 |
34,55314 |
|
18 |
127,5 |
-608,761 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-108640 |
66135576,61 |
-83,3478 |
618366,984 |
32,08136 |
|
19 |
135 |
-707,107 |
550 |
1 |
65,45 |
602,36 |
602,36 |
-425933 |
301180000 |
-103,804 |
398315,651 |
20,66493 |
|
20 |
142,5 |
-793,353 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-141582 |
112324423,4 |
-121,744 |
317729,919 |
16,48407 |
|
21 |
150 |
-866,025 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-154551 |
133845000 |
-136,86 |
224175,131 |
11,63038 |
|
22 |
157,5 |
-923,88 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-164876 |
152325138,1 |
-148,893 |
120295,694 |
6,241034 |
|
23 |
165 |
-965,926 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-172379 |
166505446,8 |
-157,639 |
8912,6765 |
0,462397 |
Продолжение таблицы 2
|
24 |
172,5 |
-991,445 |
126,1 |
1 |
65,45 |
178,46 |
178,46 |
-176933 |
175419561,5 |
-162,947 |
-107024,47 |
-5,55251 |
|
25 |
180 |
-1000 |
63,05 |
1 |
65,45 |
115,41 |
115,41 |
-115410 |
115410000 |
-164,727 |
-182988,31 |
-9,49358 |
|
|
|
|
|
|
|
∑ |
7028,02 |
-2402117,26 |
3278580877 |
|
|
|
4.3 Расчет трех наиболее нагруженных панелей дополнительных напряжений в обшивке и стрингерах.
По результатам поверочного расчета программы OTCEK.EXE, выбираем панели №16, №20, №24.
Напряжения в обшивке вычисляются по формуле:
где
– коэффициент коррекции,
-
угол наклона гофр (см. рисунок 4.6)
Коэффициент коррекции находится по формуле:
Так
как
то
Получаем
где
-
принимаем из данных программы OTCEK.EXE.
Тогда напряжения в обшивке будут равны
Сжимающие напряжения в стрингере за счет потери устойчивости обшивки от сдвига определяем следующим образом:
где
– приведенная площадь сечения стрингера,
где
– участок обшивки, примыкающей к
стрингеру,
Получаем
Напряжения
изгиба
в среднем сечении стрингера определяем
по формуле:
где
– максимальный изгибающий момент,
-
момент инерции сечения стрингера
относительно оси
с учетом прикрепленного к нему участка
общивки,
-
расстояние от оси
,
изображенной на рисунке 4.7.
Рисунок 4.7 – К расчету стрингера на изгиб
где
– погонная поперечная нагрузка.
Получаем
Найдем
момент инерции сечения относительно
оси
:
где
Получаем
где
МПа, где
берем из результатов программы OTCEK.EXE;
если
– критические напряжения для каждой
панели.
где
– берем из результатов программы
OTCEK.EXE.
Характеристики выбранного профиля, изображенного на рисунке 4.7 равны:
Наибольшие сжимающие напряжения изгиба будут наблюдаются в точке 1, наибольшие растягивающие напряжения наблюдаются в точке 2.
Для выбранных точек имеем:
По
рисунке 4.7 видно, что
Момент инерции для панели №16 получим равным
Тогда получаем наибольшие сжимающие и растягивающие напряжения будут равны
Окончательные напряжения в стрингере находим как
Результаты расчетов приведены в таблице 3.
Таблица 3 – Расчет вторичных напряжений
4.4 Определение запасов прочности наиболее нагруженных силовых элементов
Определим
запасы прочности основных элементов
конструкции. Обшивка находится в условиях
плоского напряжённого состояния, и для
нее нужно вычислить эквивалентное
напряжение
.
Получим
Тогда запас прочности обшивки найдем как:
где
– коэффициент, учитывающий ослабление
обшивки отверстиями под заклепки, где
t = 25 мм – шаг заклепок, d
= 2,5 мм- диаметр заклепок.
Значение
рассчитывается по формулам раздела 4.2
для данного сечения, а величина
посчитана
в разделе 4.2.
Для сжатых стрингеров проводится
проверка на устойчивость. Общая
устойчивость проверяется по напряжениям
где
– критическое напряжение общей потери
устойчивости для выбранной панели.
Определим запас устойчивости для сжатой полки стрингера:
Определим запас прочности по разрыву для точки 2:
Проверяем заклепки на срез. При этом запас прочности:
,
где
– срезывающая сила для данной заклепки;
.