Материал: Червячный редуктор привода ленточного конвейера
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Расчетное напряжение должно подтверждать условие |
|
Н |
|
|
|
||
|
|
|
невыполнении этого условия изменяют межосевое расстояние и основные параметры передачи.
|
. При |
|
Н |
||
|
уточняют
165.3 Н мм |
2 |
172.5 |
Н мм |
2 |
|
|
Проверка зубьев колеса по напряжениям изгиба Расчетное напряжение изгиба
|
|
|
K Y |
F |
|
Cos |
|
F 4 |
t 4 |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
F 4 |
|
1.3 |
m |
2 |
q |
|
|
|
|
|||
F
,
где K=1,
YF 4
-коэффициент формы зуба колеса, (смотри на стр.39,
1
)
z |
v4 |
|
|
|
|
tq
|
|
z |
4 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
cos |
3 |
|
||
|
|
|
|||
|
z |
3 |
|
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
w |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
0.05 |
|
2.86 Cos |
0.9988 |
|
20 |
||||||
|
|
|
|
|||
z |
|
|
51 |
|
51.18 |
|
v 4 |
0.9988 |
3 |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
YF 4
=1.44
|
|
|
2T4 1000 |
|
|
1000 2 703.7 |
5519.2 |
|||||
|
t 4 |
|
d4 |
|
255 |
|
||||||
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
1 1.44 5519.2 0.9988 |
12.2 |
|||||||
F 4 |
1.3 |
5 |
2 |
20 |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Определение допускаемых изгибных напряжений:
F 4 KFL FO ,
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K FL |
|
106 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
||
|
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N K |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
FL - коэффициент долговечности по изгибу, |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
N |
K |
- число циклов перемены напряжений, |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
N |
K |
60 n |
23 |
L K |
г |
365 K |
c |
24 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
N |
K |
60 775 10 0.7 365 0.3 24 855414000 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K FL |
9 |
|
|
10 |
6 |
|
|
|
0.47 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
855414000 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
FO - допускаемое напряжение при числе циклов 106, |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
0.25 |
т |
0.08 |
в |
|
|
|
|
|
|||||||
|
FO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
0.25 260 0.08 400 97 |
|
|
|
|||||||||||||
|
FO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.47 97 45.59 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
F 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выполняется условие
12.2 H мм |
2 |
45.59 H мм |
2 |
|
|
Тепловой расчет Червячный редуктор в связи с невысоким КПД и большим выделением
теплоты проверяют на нагрев.
Температура нагрева масла (корпуса) при установившемся тепловом режиме без искусственного охлаждения
t раб 1 P23 / KТ А 1 20 t раб ,
где 0.3 - коэффициент, учитывающий отвод теплоты от корпуса редуктора в металлическую плиту или раму,
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
t раб 95...110 C - максимальная допустимая температура масла,
А=0.65м2 - поверхность охлаждения корпуса, принимается в зависимости от межосевого расстояния [1.стр.40],
К |
Т |
|
12...18Вт / м |
2 |
|
|
|
|
С
-коэффициент теплоотдачи
|
tq |
|
tq |
||
|
||
|
-КПД червячной |
трения(принимают в зависимости от
передачи, где
V |
ск |
, |
1 |
стр.38) |
|
||||
|
|
|
|
-приведённый угол
V
ск
|
V |
23 |
|
|
|
= |
Cos |
|
|
|
|
, где V
|
|
n |
23 |
m q 2 X |
|
3.14 775 5 20 |
1 |
4.26 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
|
|
|
60000 |
|
60000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V
ск
|
4.26 |
4.3м / с |
||
= |
0.9988 |
|||
|
|
|||
|
|
|
||
1 39 1.65 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
0.05 |
|
0.63 |
|
tq 2.86 1.65 |
||||
|
||||
t раб 1 0.63 1430 / 12 0.65 1 0.3 20 C 72 C
Условие выполняется
72 |
|
C 95 |
|
C |
|
|
|
4. Проектный расчет валов
Целью данного раздела является определение диаметров отдельных участков валов червячного редуктора.
Быстроходный вал редуктора Определяем диаметр выходного конца вала по формуле:
dб 7...8 3 
T23 ,
d 8 3 
17.63 20.8мм
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
где T23- крутящий момент на быстроходном валу;
Согласовываем с нормальными линейными размерами, по ГОСТу
120866 [1,т.24.28], принимаем d=40 мм.
Участок вала, на котором располагается подшипник, должен быть согласован c размером подшипника.
Определяем диаметр вала под подшипником:
d |
П |
|
d |
П |
|
где
d
40
tцил
-
2t |
цил |
, |
|
||
2 3.5 47мм |
||
высота заплечика при цилиндрической форме конца вала,
t |
цил |
3.5 |
[1.стр.46] |
|
|
||
|
|
|
Согласовываем с нормальными линейными размерами, принимаем dП=50 мм.
d d
бп
бп
d |
п |
|
|
50 |
|
3r 3
,
3
59
мм
где r-координата фаски подшипника, r=3 [1.стр.46]
Согласовываем с нормальными линейными размерами, принимаем dбп=60 мм.
В соответствии с установившейся практикой проектирования и эксплуатации машин тип подшипника выбирают по следующим рекомендациям:
Опоры червяка в силовых червячных передачах нагружены в значительными осевыми силами. Поэтому при длительной работе червячной передачи, с целью снижения тепловыделений, в качестве опор вала червяка применяют роликовые конические однорядные подшипники. Первоначально принимают подшипники средней серии.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Рис.4.4 Подшипник роликовый конический однорядный (из ГОСТ
27365-87)
Таблица 4.6 Основные параметры подшипника
Обозначение |
Размеры, мм |
|
|
|
|
Грузоподъёмность, кН |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
D |
Tнаиб |
В |
c |
r |
r1 |
Cr |
C0r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7310А |
50 |
110 |
29.5 |
27 |
23 |
2.5 |
2 |
117 |
90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тихоходный вал редуктора Определяем диаметр конца вала по формуле:
d |
Т |
5...6 3 |
T |
, |
|
|
4 |
||
|
|
|
d / 5 3 
703.7 44.5мм , принимаем d=50 мм
где T4 – крутящий момент на тихоходном валу;
Определяем диаметр вала под подшипником: d П d 2 tцил ,
где tцил=4 [1.стр.133]
dП 50 2 4 58мм |
|||
|
|
|
, принимаем dП=60 мм |
d |
к d |
п |
4 64мм |
|
|
||
|
|
|
|
Диаметр буртика у подшипника: