Материал: Сварка и свариваемые материалы. Свариваемость материалов

рости охлаждения металла в околошовной зоне в интервале температур карбидообразования. Кроме того, высокий подогрев, как и сварка с высокой погонной энергией, обеспечивает дли­ тельный перегрев околошовного металла, результатом чего яв­ ляется рост зерна, сегрегация примесей на границах зерен и, как следствие, снижение пластичности и вязкости сварных со­ единений.

Лучшие свойства сварных соединений достигаются в случае предварительного подогрева в интервале Т„. „ — Тм.к, а также когда после сварки производится подстуживание до Гм. к, но не ниже 100 °С. Рекомендации по тепловому режиму сварки приведены в табл. 13.4.

13.2.3. Улучшение^ свариваемости сталей

Многие из отмеченных выше недостатков в свариваемости мар­ тенситных сталей не присущи малоуглеродистым хромистым сталям, дополнительно легированным никелем. Мартенсит, об­ разующийся при закалке хромоникелевых сталей, отличается вследствие низкого содержания углерода высокой пластично­ стью и вязкостью, не склонен к образованию холодных тре­ щин при сварке.

Высокие пластические свойства малоуглеродистого мартен­ сита повышают надежность получения качественных сварных соединений. Однако чувствительность металла швов к водород­ ной хрупкости вызывает необходимость при их сварке предва­ рительного и сопутствующего подогрева до 100—200 °С. Улуч­ шению свариваемости этих сталей способствует также остаточ­ ный аустенит. Количество остаточного аустенита закалки зависит в основном от химического состава стали и может быть при­ мерно оценено с помощью структурной диаграммы низкоуглеро­ дистых нержавеющих сталей, предложенной Я. М. Потаком и Е. А. Сагалевич для литого и наплавленного при сварке ме­ талла (рис. 13.3). Количество остаточного аустенита отпуска определяется режимом термической обработки.

13.3. Технология сварки и свойства сварных соединений

13.3.1. Способы сварки и сварочные материалы

Среди дуговых методов сварки для деталей из высоколегиро­ ванных мартенситных сталей применяют в основном способ ручной дуговой сварки штучными электродами, обеспечиваю­

Г л а в а 14. МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНЫЕ СТАЛИ (Зубченко А. С.)

14.1. Состав и свойства сталей

14.1.1. Структура сталей

С точки зрения коррозионной стойкости оптимальное содержание Сг в стали составляет 12-—14 %. Такой уровень легирования Сг обеспечивает легкую пассивацию поверхности во многих агрессивных средах, связанных с произ­ водством нефтехимических продуктов, а также в воде высоких параметров с борным регулированием. При повышении содержания хрома более 12% коррозионная стойкость практически не увеличивается. Вместе с тем в этом случае имеет место проявление склонности стали к охрупчиванию и сни­ жению прочности в связи с формированием в структуре значительного ко­

нием содержания Сг и снижением концентрации С. С введением С границы существования области у твеРДых растворов сдвигаются в сторону более высокого содержания Сг.'У 13 %-ных хромистых сталей с <0,25% С тер­ мокинетическая диаграмма распада аустенита состоит из двух областей превращения. При температурах выше 600 °С в случае достаточно низкой скорости охлаждения возможно образование ферритной составляющей структуры. Ниже 400 °С при более быстром охлаждении наблюдается бездиффузионное превращение аустенита в мартенсит. Количество образовав­ шегося мартенсита в каждом из указанных температурных интервалов за­ висит, главным образом, от скорости охлаждения и содержания углерода в стали.

14.1.2. Назначение и марки сталей

Несмотря на отрицательное влияние 6-феррита на пластичность и ударную вязкость, мартенситно-ферритные стали марок 08X13, 12X13, 20X13,08X14МФ и др. находят довольно широкое применение при изготовлении химических