Материал: !Контрольная работа (задание)

где: RO – необходимое общее сопротивление заземления; В – коэффициент использования вертикальных электродов, зависящий от числа электродов и соотношения a/l (a - расстояние между электродами, l - длина электрода). Соотношение a/l зависит от выбранных параметров a и l, которые определяются местностью и грунтом, они лежат в диапазонах a≥2,5 м и l=2,5 5 м. В контрольной работе a/l выбираем приближенно, из таблицы 3.1.

Таблица 3.1 Коэффициенты использования (одинаковых) вертикальных или (одинаковых) горизонтальных электродов из угловой стали или труб

6) Общая длина заземляющего устройства равна (полосы) l1= (nB-1)a. Сопротивление горизонтальных электродов (соединительной полосы – контура) рассчитывается с помощью формулы (на основании выбранных длины l, толщины полосы b, расстояния от поверхности h с учетом рекомендаций):

7) Общее сопротивление ряда заземляющих устройств, состоящего из вертикальных электродов и соединительных полос, определяется по формуле:

27

3.6 Выбор автомата защиты

Автоматические выключатели выбираются [7, 9, 10, 11, 12, 13] по номинальным значениям напряжения, линейного тока сети IЛ и условиям перегрузки (1,5IЛ) по данным таблицы П7. Номинальный ток срабатывания выключателя выбирается IАвт 1,5IЛ.

Одновременно ток срабатывания автоматического выключателя должен быть в значительной мере меньше тока короткого замыкания в электросети IАвт<IKФ. При повреждении изоляции в установке с глухозаземленной нейтралью возникает однофазное короткое замыкание (КЗ), ток которого

противление цепи фаза – нулевой провод; ZТ – полное сопротивление трансформатора при замыкании на корпус, значения которого приведены в таблице

3.2.

Таблица 3.2 Полное сопротивление короткого замыкания трансформатора

При расчетах с допустимой для практики точностью принимается алгебраическая сумма ZП и ZТ вместо геометрической.

Таблица 3.3 Кратность тока (допустимая) короткого замыкания в сетях с занулением

29

3.7 Расчет силовых кабелей токораспределительной сети

Сечение кабеля определяется величиной тока, предельной температурой и допустимым паданием напряжения [7, 9, 11, 13, 14].

По условию нагрева сечение проводов и кабелей напряжением до 1000 В выбирается в зависимости от длительно допустимой токовой нагрузки. Выбор сечения производится:

1) по условию нагрева длительным расчетным током: IHДоп IP/k1k2;

где: IР - расчетный ток нагрузки, А; IHДоп - длительно допустимый ток в проводе, кабеле или шинопроводе (указаны в таблицах П8-П11); k1 – поправочный коэффициент на условия прокладки проводов и кабелей, (в контрольной работе условно принимается k1=1); k2 - поправочный коэффициент на число работающих проводов и кабелей, лежащих рядом в грунте, в трубах или без труб, (в контрольной работе условно принимается k2=1).

2) по условию соответствия выбранному аппарату максимальной токовой

где: IЗДоп - длительно допустимый ток в проводе, кабеле или шинопроводе (указаны в таблицах П8-П11); IЗ - ток срабатывания автомата; k3 - коэффициент защиты или кратность защиты (кратность защиты означает отношение длительно допустимого тока для провода к номинальному току или току срабатывания защитного аппарата); k1 – поправочный коэффициент на условия прокладки проводов и кабелей, (в контрольной работе условно принимается k1=1); k2 - поправочный коэффициент на число работающих проводов и кабелей, лежащих рядом в грунте, в трубах или без труб, (в контрольной работе условно принимается k2=1).

Расчет по допустимой потере напряжения.

В приведенных ниже соотношениях сделано допущение о том, что провод линии обладает только активным сопротивлением. Сечение кабелей (с одинаковым сечением по всей длине) для трехфазной сети с сосредоточенной нагрузкой в конце линии рассчитывают по формуле:

где: SР – расчетное сечение проводника, мм; Р — расчетная нагрузка, кВт; U - линейное напряжение трехфазной электросети, В, либо фазное напряжение UЭС в однофазных цепях; U% - допустимая потеря напряжения электросети, %; l - общая длина линии, м; - удельная проводимость, м/(Ом·мм2) [ в расчетах принимается для алюминия 34,5 м/(Ом-мм2); для меди 57

м/(Ом·мм2)].

В справочной литературе [7, 9, 14] указывается экономически обоснованная плотность тока δЭ в проводах при прокладке в защитных коробах совместно с другими проводами и длительной эксплуатации. В нашем случае рекомендуется использовать δЭ= 2,1 А/мм2 в случае эксплуатации в течение времени 3000 – 5000 часов в год. В случае эксплуатации в течение времени более 5000 часов в год рекомендуется принять расчетную плотность тока IЭ1= 1,1 А/мм2.

3.8 Приближенный расчет мощности дизель – генераторной установки

Современные дизель – генераторные установки имеют сравнительно малый инерционный момент и потому весьма чувствительны к резким набросам нагрузки и перегрузкам. При расчетах мощности дизель – генераторной установки следует применять полное значение мощности (S, ВА) всех нагрузок, с учетом стартовых перегрузок [7, 10, 11, 12].

Для разнородных нагрузок их мощности суммируются с учетом коэффициента мощности. Например, для ИБП и других, линейных нагрузок приближенное значение мощности дизельной электростанции можно определить с помощью упрощенного соотношения:

коэффициент мощности ИБП; ηИБП - коэффициент полезного действия ИБП; РЗА– выходная (номинальная) мощность заряда аккумуляторных батарей; ψИБП

– коэффициент мощности устройств заряда аккумуляторных батарей; ηЗА - коэффициент полезного действия устройств заряда аккумуляторных батарей;

РДП

– полная мощность остальных потребителей; ψИБП – коэффициент мощности остальных потребителей; m – коэффициент запаса, равный m= 1,1 ÷1,2 (а для дизелей с газотурбинным наддувом m= 1,3 ÷1,4); q, % – коэффициент режима

31